2021, Наньнин, Гуанси, Китай 2021 2-я Международная конференция по энергетике (icpe 2021), 09-11 декабря, с

---

2021, Наньнин, Гуанси, Китай
2021 2-я Международная конференция по энергетике (ICPE 2021), 09–11 декабря,
с
*
а
б
Распределенная релейная защита распределительной сети на основе
гибридного силового и токового методов
Энергетические отчеты 8 (2022) 749–756
Доступно на сайте
www.sciencedirect.com
Абстрактный
Тяньфэн Чуа,б,, Ган Ванг , Тонг Ванб , Тяньи Жуб , Мэнся Люб
НаукаПрямой
www.elsevier.com/locate/egyr
Электросеть расположена в конце линии электропередач и непосредственно перед конечными потребителями. Это важная
общественная инфраструктура, обеспечивающая средства к существованию людей. Он не только должен быть безопасным, надежным и
быстро самовосстанавливающимся, но также должен соответствовать потребностям развития энергетического Интернета, таким как
крупномасштабное потребление новой энергии, высокая доля доступа к силовым электронным устройствам и двусторонний поток энергии .
1]. Устройство релейной защиты является важной основой для обеспечения безопасной и стабильной работы энергосистемы. При отказе
системы, если устройство релейной защиты не может работать правильно и надежно, это серьезно угрожает безопасности и надежности
работы системы
[2–4].
Возьмем, к примеру, Шэньян: в 2019 году из-за сбоев в распределительной сети в 2019 году произошло 3345 отключений электроэнергии.
1. Введение
Департамент управления оборудованием, State Grid Liaoning Electric Power Company Limited, Шэньян, 110006, Китай
Распределенный источник питания постепенно подключается к распределительной сети, первоначальная схема лучистой сети с одним источником питания распределительной
сети больше не существует. Топология распределительной сети характеризуется переменной топологией и несколькими источниками питания, а традиционные действия по
обнаружению неисправностей и защите не могут адаптироваться к новой топологии распределительной сети. Основываясь на вероятности отказа самого высокого однофазного
замыкания на землю в распределительной сети с помощью метода дифференциальной мощности и метода дифференциального тока, чтобы справиться с отказом, установить
устройство повторного включения и с помощью моделирования Simulink проверить эффективность предложенной схемы, можно эффективно справиться с ошибкой
распределительной сети, чтобы справиться с мгновенной ошибкой и постоянной ошибкой, эффективно уменьшить неправильную работу. В этой статье принята схема
самостоятельной установки значения настройки, которая может быстро восстановить электроснабжение в исправной зоне и улучшить непрерывность электроснабжения. Он имеет
очень широкие сценарии инженерного применения. © 2022 Автор(ы). Опубликовано Elsevier Ltd. Это статья в открытом доступе по лицензии CC BY-NC-ND
(http://creativecommons.org/
licenses/by-nc-nd/4.0/).
Рецензирование под ответственностью научного комитета 2-й Международной конференции по энергетике 2021 г., ICPE, 2021.
Поступила в редакцию 26 января 2022 г.; принято 18 февраля 2022 г.
Автор, ответственный за переписку: Колледж информационных наук и инженерии Северо-восточного университета, Шэньян, 110819, Китай.
Колледж информационных наук и инженерии, Северо-восточный университет, Шэньян, 110819, Китай
Рецензирование под ответственностью научного комитета 2-й Международной конференции по энергетике 2021 г., ICPE, 2021.
Адрес электронной почты:
[e-mail]
(Т. Чу).
Доступно онлайн 10 марта 2022 г.
Ключевые слова: ВЛ-10 кВ; Метод дифференциальной мощности; дифференциально-токовый метод; Распределенное электроснабжение; Повторное закрытие
Научно-исследовательский институт электроэнергетики, Государственная электросетевая компания Liaoning Electric Power Company Limited, Шэньян, 110002, Китай
https://doi.org/10.1016/j.egyr.2022.02.207
2352-4847/
© 2022 Автор(ы). Опубликовано Elsevier Ltd. Это статья в открытом доступе по лицензии CC BY-NC-ND
(http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/ ).
Machine Translated by Google

---

Пиковое значение тока при повторном включении при нормальной работе
Шэньян, из которых на ошибки ветвей и пользователей приходится 77%, а на ошибки магистралей приходится 23%. Однофазные
замыкания на землю в распределительной сети составляют около 40% от общего числа ежегодных неисправностей, а развивающиеся
фазные замыкания, вызванные однофазными замыканиями на землю или пробоем тонких слабых мест изоляции других линий,
происходят часто, что серьезно влияет на надежность. электропитания.
К
Сопротивление заземления
я
для достижения полного охвата защиты распределительной сети и дает метод питания.
и ЗН
В этой статье представлен метод дифференциальной мощности, используемый на линии электропередачи, метод дифференциального
тока на сборной шине, реализующий полный охват защиты распределительной линии, для метода мощности приведены граничные условия
системы, а в случае мгновенного отказа , оснащенный устройством повторного включения, после использования вторичного метода
настройки ускорения повторного включения для быстрого восстановления питания, улучшения селективности первого отключения, чтобы
избежать чрезмерной нагрузки при первом отключении из-за ошибочного отключения питания, в процессе повторного включения
использование синхронного устройства чтобы уменьшить колебания системы после закрытия, уменьшить влияние закрытия, что приводит
к ложному отключению вторичной неисправности.
Коэффициент текущей настройки
Сопряженный ток, протекающий через шину M и шину N
Сопряженный ток, протекающий по линии, когда соседняя линия справа неисправна.
В этой статье предлагается силовой метод защиты линий передачи и текущий метод защиты шин.
Действительная часть вектора
я
Ток, протекающий через шину M и шину N
i
U˙
и я
Сопряжение тока
Максимальное значение в последовательности
Текущее значение настройки
Настройка тока повторного включения
Напряжение в точке заземления линии
п
Разница исходящего тока шины
и ты
Полная мощность, потребляемая в линии
В литературе
[5]
исследуется относительная погрешность оценки активной мощности и фактического значения всех ветвей,
соединенных шиной при ограниченном PMU, но точность этого алгоритма снижается в случае высокоомного замыкания на землю.
В литературе
[6]
исследуется алгоритм защиты однофазного высокоомного заземления на основе активной мощности переходного
сопротивления, а в литературе
[7]
выдвигается критерий действия дифференциальной защиты с разделенной виртуальной
активной мощностью. В литературе [8] дифференциальный ток в области корреляции неисправностей определялся для определения
области неисправности, а неисправность определялась путем расчета коэффициента корреляции. В литературе
[9–12]
местонахождение точки разлома используется для оценки линии разлома, и алгоритм должен точно знать импеданс системы и
другие параметры. В литературе
[13–16]
каждая линия считается неисправной, и для оценки неисправности рассчитывается индекс
соответствия. Алгоритм имеет высокую точность, но необходимо пройти все линии, что приводит к большому объему вычислений.
В литературе [17–21] для выявления неисправностей рассчитывают полный импеданс.
Импеданс на линии передачи
˙IM и ˙IN
Значение активной мощности, потребляемой линией
Улучшенная дифференциальная активная мощность
U˙
Сопряженный ток, протекающий по линии, когда неисправна соседняя линия слева.
˙I ’′
2. Метод гибридной релейной защиты
Установка значения метода мощности
Номенклатура
Напряжение на шине M и шине N
Ре(·)
Макс(·)
Н
Н
М
ф
С
*
М
Р ф
М
Н
Z
Энергетические отчеты 8 (2022) 749–756
750
Т. Чу, Г. Ван, Т. Ван и др.
*
Псет
Pd
Исеть
Pset·R и Pset·L Установите значения правого и левого граничных условий для степенного метода ˙I ′
*
Исеть
М
*
ИП-П
Machine Translated by Google

---

Н )
пд =
2.2. Принцип настройки силового метода
я
При отказе соседней линии через этот период линий передачи будет протекать ток короткого замыкания, вызванный
увеличением мощности цепи линии передачи, поэтому при установке значения следует учитывать повреждение соседней
линии, чтобы обеспечить селективность релейной защиты, см. рис.
2 .
(a) например, например, установленные значения для передачи
я
(1)
(2)
+ U˙
я
Н )
Из приведенного выше анализа видно, что метод формулы расчета мощности не меняется независимо от того, неисправна ли линия
передачи, что может упростить настройку обнаружения. Однако теоретический анализ показывает, что дифференциальная активная
мощность в случае фактического значения является отрицательной, поэтому метод дифференциальной активной мощности плюс
абсолютное значение используется для решения положительной и отрицательной проблемы значения активной мощности разделения
фаз, так как сделать критерий более совершенным. Усовершенствованная формула расчета дифференциальной активной мощности
выглядит следующим образом:
я
2.1. Релейная защита линий электропередачи
Re (U˙
+ U˙
Защита линии передачи использует дифференциальную активную мощность. Исходя из анализа однофазной двухфазной
системы электроснабжения на примере
рис.
1(а), при нормальной работе распределительной сети дифференциальную
активную мощность можно рассчитать по следующей формуле:
P = Re (U˙
При возникновении короткого замыкания на землю в линии передачи динамическая активная мощность трехфазной
(3)
разность фаз, как показано на
рис.
1(b), можно рассчитать по следующей формуле:
+ U˙
P = ReS = Re (U˙
Н )
я
я
М
*
*
*
М
*
*
Н
*
Рис. 1. Принципиальная схема топологии распределительной линии.
751
Энергетические отчеты 8 (2022) 749–756
Рис. 2. Принципиальная схема короткого замыкания распределительного провода.
Т. Чу, Г. Ван, Т. Ван и др.
М М
М
Н
М
Н
Machine Translated by Google

---

Pd > Pset > max (Pset·L , Pset·R)
Н ) ˙I ′
Макс { iA, iB, iC} > Кисет
М ) ˙I ′′
*
|il1A (t) + il2A (t) + il3A (t) есть A (t)| = iA |il1B (t) +
il2B (t) + il3B (t) is B (t)| = iB |il1C (t) + il2C (t) + il3C
(t) isC (t)| = iC
Т. Чу, Г. Ван, Т. Ван и др.
Рис. 3. Схема топологии шинной части распределительной линии.
752
Энергетические отчеты 8 (2022) 749–756
(7)
Pset·R >
В условиях нормальной работы шинопровода, принимая во внимание ошибки, вызванные током емкости линии, током нагрузки,
задержкой передачи сигнала на большие расстояния, измерениями, расчетами и другими ошибками, сумма токов будет иметь
определенное отклонение. i — очень маленькое число, и значение настройки должно быть установлено в соответствии с
максимальным дисбалансом, чтобы избежать i. isset в этом эксперименте задается в соответствии с суммой 1 ‰ тока,
подключенного к шине
[22].
уравнение
(1).
Уравнение действия основного критерия защиты шин:
Re [( U˙
Н ]
2.3. Защита автобуса
Большинство повреждений воздушных линий в распределительных сетях являются мгновенными повреждениями. При возникновении
неисправности автоматический выключатель отключается, а затем автоматический выключатель замыкается, чтобы восстановить нормальное
электроснабжение. Поэтому для повышения надежности распределительной сети обычно настраивают устройство автоматического совпадения
[23].
Шины в распределительной сети могут быть соединены с нагрузками, распределенными источниками питания и фидерами.
N - U˙
(9)
(5)
(4)
(11)
М ]
Установочное значение метода мощности можно получить, разобрав уравнения
(10), (11)
и
(12) :
Если взять
рис.
2(b) в качестве примера, значение настройки участка MN линии передачи должно исключать влияние
короткого замыкания участка IM на этот участок. Расчетная формула задания граничных условий выглядит следующим
образом:
М - U˙
il1 (t) + il2 (t) + il3 (t) = is (t)
(6)
3. Интеллектуальное устройство повторного включения
При однофазном замыкании на землю на сборной шине М ток каждой линии не может соответствовать соотношению
Re [( U˙
Pset·L >
Поэтому для защиты оборудования распределительной сети от серьезных повреждений необходимо установить
быструю защиту шины. В данной работе принята токовая дифференциальная защита, основанная на токовом законе
Кирхгофа.
Заданное значение метода мощности удовлетворяет двум граничным условиям.
(10)
(8)
Взяв в качестве примера шину M, установите ток, направленный от шины к линии, как положительное направление тока. Если
взять
рис. 3
в качестве примера, когда шина исправна, линейный ток, подключенный к шине M, удовлетворяет уравнению соотношения:
Участок линии MN должен избегать NJ этого участка воздействия неисправности. Формула расчета граничного условия
значения настройки выглядит следующим образом:
Machine Translated by Google

---

Т. Чу, Г. Ван, Т. Ван и др.
Энергетические отчеты 8 (2022) 749–756
753
Рис. 4. Принципиальная схема энергосистемы с РПВ.
3.1. Основной принцип
я
100
4. Тематическое исследование
Пути ускорения после повторного включения могут уменьшить диапазон мощности, поэтому в этой статье ИСПОЛЬЗУЕТСЯ после ускорения повторного
включения, на стороне повторного включения и проверки автоматического выключателя, поскольку другая сторона автоматического выключателя не
замкнута, тогда линия для традиционного одностороннего линии электропередач, можно использовать для проверки текущего устройства, удобно собирать
текущее значение, чтобы судить о типах неисправности, потому что другая сторона автоматического выключателя не замкнута, фактически линия все еще
находится в разомкнутом состоянии. Когда неисправность линии постоянна, в линии должен протекать большой ток; когда неисправность линии
мгновенная, в линии протекает только ток утечки, а значение тока невелико. Значение настройки тока повторного включения составляет 1% от пикового
значения тока, протекающего во время нормальной работы.
Система состоит из 3 подстанций (EA, EB и EC), 34 нормально замкнутых выключателей (B1~B34), 2 нормально разомкнутых контактных выключателей
(M1~M2) и 4 DG (DG1~DG4). Имеются 3 независимые распределительные сети в нормальном режиме, разделенные 2 контактными выключателями, а
нагрузка представлена отрезками со стрелками.
(12)
В этой статье моделирование Matlab2019A/Simulink использовалось для создания тестовой системы распределенной сети распределения электроэнергии
для проверки схемы защиты. Структурная схема системы показана на
рис.
5. Топология состоит из трех односторонних независимых сетей распределения
электроэнергии. Уровень напряжения электросети 10 кВ, частота сети 50 Гц, сопротивление прямой и нулевой последовательности ЛЭП 0,64 и 2 на километр,
реактивное сопротивление прямой и нулевой последовательности 0,12 и 0,4 на километр. километр.
3.2. Ускорение после настройки повторного включения самостоятельно
4.2. Типичный сценарий неисправности A
Раньше это было обнаружение напряжения, отключение, когда в линии есть устройство накопления энергии, напряжение не может быстро упасть до
нуля. Но ток возвращается к нулю, поэтому обнаружение напряжения меняется на определение тока. После возникновения неисправности автоматические
выключатели с обеих сторон срабатывают и запускают синхронные устройства с обеих сторон для проверки синхронного состояния источников питания с
обеих сторон. После выполнения условий отключите питание и восстановите питание нагрузки. Устройство обнаружения показано на
рис.
4.
4.1. Структура топологии
Исеть =
Для проверки эффективности схемы гибридной релейной защиты, предложенной в данной статье, было проведено моделирование замыкания на
землю на линии передачи между BUS1 и BUS2 с сопротивлением заземления A, установленным как
р-р
Machine Translated by Google

---

Т. Чу, Г. Ван, Т. Ван и др.
Рис. 6. Самостоятельно поставить и проверить схему опыта синхронизации.
Энергетические отчеты 8 (2022) 749–756
754
Рис. 5. Топология распределительной сети с ДГ.
4.3. Типичный сценарий отказа B
Чтобы проверить быстроту метода независимой настройки повторного включения в условиях постоянной неисправности, мы
провели моделирование постоянного замыкания на землю фазы А на линии передачи между BUS1 и BUS2. Сопротивление
заземления составляло 10 Ом, время короткого замыкания составляло 0,5 с и продолжалось 0,4 с, а время задержки повторного
включения составляло 0,3 с, как указано выше. С током A через выключатель B2
в качестве результатов проверки результаты моделирования, как показано на
рис.
6 (b), IP- повторное включение после настройки
для независимой скорости отключения при постоянном КЗ, подходит для IC . Сравнивая две кривые, независимая настройка после
повторного включения подходит для постоянного отказа системы от кратковременного воздействия. Небольшое воздействие может
эффективно уменьшить вторичное повреждение системы, вызванное повторным включением.
Но этот эксперимент, чтобы улучшить, чтобы сократить время моделирования, установить время задержки повторного включения
0,3 с, фазный ток, протекающий через переключатель B2 A для результатов испытаний, результаты моделирования, как показано
на рис. 6 (a ) , IW тяжелый B2 после закрытия того же периода не начинает проверку перекрытия устройства в токе фазы A, IT
запускает устройство проверки в течение этого периода, два контрастных рисунка можно увидеть в случае того же периода плюс
устройство ZhuangJian, Ток цепи системы может быстро достичь устойчивого состояния и сократить время переходных колебаний.
1 ω, время короткого замыкания 0,5 с, время заземления 0,2 с, общее время задержки повторного включения 0,5-1,5 с.
,
Machine Translated by Google

---

Т. Чу, Г. Ван, Т. Ван и др.
Энергетические отчеты 8 (2022) 749–756
755
Рис. 7. Диаграмма данных замыкания на землю различных сопротивлений.
,
,
метод в этой статье.
(4) При постоянном сбое схема уставки, независимо установленная в этом документе, может быть быстро отключена во время
повторного включения, уменьшая вторичное воздействие повторного включения на систему, что отражает чувствительность и
быстродействие схемы в этом документе.
5. Вывод
Гибридный метод, предложенный в этой статье, выполняет экспериментальный анализ только в условиях простых неисправностей.
В будущих исследованиях точность метода должна быть улучшена перед лицом сложных неисправностей цепи, таких как замыкания на
землю с высоким сопротивлением.
На основе принципа активной мощности и дифференциального тока в дополнительной сети КЗ предложена схема гибридной
релейной защиты, а в АПВ предложена схема независимой уставки, проведено моделирование системы. Результаты проверки
показывают, что:
Заявление о конкурирующих интересах
Авторы заявляют, что у них нет известных конкурирующих финансовых интересов или личных отношений, которые могли бы
повлиять на работу, представленную в этой статье.
4.4. Типичный сценарий неисправности C
(1) Схема гибридной релейной защиты может эффективно справляться с замыканиями на землю с различными значениями сопротивления, и
Чтобы проверить надежность метода обнаружения в этой статье при работе с различными замыканиями на землю, мы выбираем
среднюю точку линии передачи BUS8-BUS9 для проведения экспериментального моделирования диверсифицированного сопротивления
заземления, а значения сопротивления используемого сопротивления заземления составляют 0,01 0,1. соответственно. Экспериментальные
результаты показаны на
рис.
7, а
красная пунктирная линия — это значение уставки срабатывания. Видно, что все системы резистивного заземления с различными
значениями сопротивления могут надежно обнаруживать неисправности, что отражает надежность метода обнаружения в этой статье.
заземление может быть обнаружено в любом месте линии, что свидетельствует о надежности метода, описанного в данной статье.
1
Подтверждение
(2) В этой статье также проводится новаторское проверочное испытание в распределительной сети с нагрузкой и мощностью.
10 и 100
флуктуации, и метод, представленный в этой статье, не имеет ошибок и имеет хорошую надежность.
Эта работа поддерживается научно-техническим проектом ГОСУДАРСТВЕННОЙ СЕТЕВОЙ КОРПОРАЦИИ КИТАЯ.
Исследование метода настройки интеллектуального переключателя распределительной линии 10 кВ (SGLNDK00JBJS2100082).
(3) При выходе из строя определенной линии соседние линии не будут затронуты, и произойдет отключение, что отражает селективность
,
Machine Translated by Google

---

[17]
Вэй Чжан, Гобин Сун, Минна Доу, Чжунсюэ Чанг, Чжихуа Чжан, Цзянь Лю и др. Метод быстрой локализации и изоляции неисправности
[7] Jiakai Huang, Houlei Gao, Fang Peng и др. Дифференциальная защита виртуальной активной мощности для линий электропередачи. В: Автоматизация
2005;20(2):617–24.
http://dx.doi.org/10.1109/TPWRD.2004.838516.
линии передачи. Trans Chin Electrotech Soc 2017;32(5):143–51.
2019;34(09):1944–51.
[3]
Guosheng Zhang, Qiang Gui, Lie Zhang и др. Анализ применения и поиск индекса оценки двухканальной защиты линии. J Electric Power 2018;51(6):77–82; Леск С., Роухани П.,
Раманкутти Н. Влияние экстремальных погодных катаклизмов на мировое растениеводство. Природа 2016;529(7584):84–7.
Syst Technol 2012;36(12):88–93 (на китайском языке).
[18]
Мингью Хуан, Шэнлун Ци, Сян Лу, Чжо Чжоу, Хунту Цзян, Синьсон Чжан. Комбинированное централизованное и распределенное управление
согласно МЭК 61850-9-2. В: Конференция по инновационным технологиям интеллектуальных сетей. Стамбул; 2014, с. 1–6.
756
[14]
Чживэй Чжан. Исследование интеллектуального метода защиты микросети на основе обширной информации. Яншаньский университет; 2016.
2019;47(5):179–87.
дифференциальный принцип активной мощности. Power Syst Technol 2011;35(8):197–201 (на китайском языке).
[19]
Yining SONG, Tianyou LI, Yongduan XUE и др. Распределенный метод обнаружения слаботочных замыканий на землю, основанный на распределении мощности
Электрический П.
Т. Чу, Г. Ван, Т. Ван и др.
сопротивление. В: Продолжение.
местонахождение неисправности в линиях электропередачи. Генератор передачи ИЭПП 2019;13(13).
[2]
Бэ К., Торп Дж.С. Стохастическое исследование скрытых отказов в защите энергосистемы. Decis Support Syst 1999;24(3):259–68.
[20]
Чжунсюэ ЧАН, Гобин СОН, Сяовэй ВАН. Выявление и изоляция неисправности обрыва линии в распределительной сети на основе
[21]
Shenzeng Luo, Yinhong Li, Hao You и др. Адаптивный алгоритм определения места повреждения, основанный на измерении PMU для последовательной компенсации
[11] Дарвиш Х.А., Таалаб А.И., Ахмед Э.С. Исследование концепции дифференциальной мощности для защиты линии. IEEE Trans Power Deliv
[1]
Фэн Хэ, Вэйцзюнь Ван, Гуанмин Вэй. Интеллектуальная система автоматизации распределенных фидеров на основе граничных вычислений. Силовое снаряжение
[13]
Сянминь Чен. Исследование метода диагностики неисправностей микросети на основе избыточной встроенной сети Петри. Шаньдунский университет науки и технологий; 2018.
[4]
Чжаоюнь Чжан, Пу Линь, Синхуа Ван. Обзор релейной защиты гибридных распределительных сетей переменного/постоянного тока. Управление защитой энергосистемы
[6] Xianguo Jiang, Zengping Wang, Zhichao Zhang и др. Однофазная высокоомная защита от КЗ на основе активной мощности перехода
[9]
Цзе Ли, Шихонг Мяо, Пей Лю и др. Критерий защиты высокоомного заземления линии электропередачи на основе фазового разделения.
Прот Контроль 2011;39(14):79–85.
[22]
Игараши Г., Сантос Д.С. Последствия потери временной синхронизации в дифференциальной защите трансформаторов с использованием технологической шины согласно
[8]
Цзин Ма, Донг Сюй, Тонг Ван и др. Новый алгоритм локализации множественных неисправностей на обширной территории, основанный на степени подтверждения неисправности. Власть
[12]
Цзякай Хуан, Хулей Гао. Схема самосинхронной дифференциальной защиты по току линии электропередачи. Trans Chin Electrotech Soc
2012;40(17):67–71, 77 (на китайском языке).
Энергетические отчеты 8 (2022) 749–756
[10] Таалаб А.И., Дарвиш Х.А., Ахмед Э.С. Характеристики дифференциального реле мощности с адаптивной настройкой для защиты линии. IEEE Trans
[15]
Ганголу Сурьянараяна Раджа П., член парламента Селван, Мурали Венката Киртига. Эффективный алгоритм распознавания неисправностей и оценки
в распределительной сети на основе адаптивного повторного включения. Power Syst Prot Control 2019;47(18):60–7.
система автоматизации сети. Electr Power Autom Equip 2018;38(4):102–9.
способ защиты распределительной сети. J Henan Norm Univ (Nat Sci Ed) 2020; 48 (05): 49–54.
[23]
Хаоцзян Син, Дунлай Чжан. Улучшение точности времени отказа системы выборки мощности. Proc CSEE 2011;31(16):88–95.
[16]
Чжихуэй Чжан, Нэнлин Тай. Интеллектуальный подход к восстановлению сервиса распределительной системы с распределенной генерацией. Система питания
[5]
Цзин Чен, Дичен Лю. Ван Баохуа Исследование резервной защиты обширной области на основе ограниченного количества PMU. Управление защитой энергосистемы
Power Deliv 2007; 22 (1): 50–8.
http://dx.doi.org/10.1109/TPWRD.2006.877101; Пантели М., Тракас Н.Д.,
Манкарелла П. Повышение устойчивости энергосистемы к экстремальным погодным явлениям с помощью защитного изолирования. IEEE Trans Smart Grid 2016;7(6):2913–22.
по принципу дифференциальной амплитуды напряжения нулевой последовательности. Autom Electr Power Syst 2018;42(6):135–9.
Рекомендации
Манаг 2021;(06):41–3.
Machine Translated by Google