Фермаларнинг хисобий схемалари

11- расм. Кран юкини аниқлашга доир.
Кран аравачаси юк билан раманинг бир томонига (чапга) келган ҳолда рама устунига максимал юк, қарама-қарши томонда эса минимал юк ҳосил бўлади. Бу мисолда F_max = 415 кН, минимал юк эса
F_min = (G_k + Q)/2 – F_max= (58. + 500)/2 – 415 = 36.5 кн.
Таъсир реакцияси таъсир чигиғи орқали краннинг ғилдирагидан ҳосил бўладиган жами юкни аниқлаймиз. Бизнинг ҳолда B = 6 м, В=6,86м, К=5,6м. Энг катта босим
D_max = ·_f·F_max·y_i,
бунда  - коэффициент, иккита ўрта режимда ишлайдиган кранлар учун 0,85; _f= 1,1 – юк бўйича ишончлилик коэффициенти; ·y_i– таъсир чизиқларординалари йиғиндиси. Таъсир чизиқ ординаталари ва ларни ҳисоблаймиз:

y₂ = 1–5,6/6=0,067;
y₃ = 1–1,2/6=0,8;
y_i= 1+0,067+0,8 = 1,867.
Унда D_max = 0,85·1,1·415·1,867 = 724,44 кН.
D_min = D_max·F_min/F_max= 724,44·36.5/415 = 63.72 кН.
Кранинг бир ғилдирагига тушадиган юк.
F_k= 0,05·(Q + G_т)/2 = 0,05·(500+132) = 31.6 кН.
Устунга тўладиган горизонтал юк (тормоз тўсинидан)
T = ·_f·F_k·y_i, = 0,85·1,1·31.6·1,867 = 55.16 кН.
Шамол таъсиридан ҳосил бўладиган юклар.
Шамолнинг норматив юки w₀ = 0,60 кН/м²; рама устунига таъсир этувчи ҳисобий юк(3-расм):
w = _f·w₀·k·c·B,
бунда _f = 1,4 – шамол юки учун ишончлилик коэффициенти, k – шамол юкининг баландлик бўйича ўзгаришини эътиборга олувчи коэффициент, c - аэродинамик коэффициент (0,8 шамол таъсир этаётган томон учун, 0,6 қарама-қарши томон учун) B = 6 м – рама қадами шаҳар объектлари учун К=0,5 (5 метргача) К = 0,65 (10 метргача) ва К = 0,85 (20 метр). Шамол таъсир этаётган томон учун чизиқли юк
w₅= 1,4·0.60·0,5·0,8·6 = 2.02 кН/м;
w₁₀= 1,4·0,60·0,65·0,8·6 = 2,62 кН/м;
w₂₀ = 1,4·0,60·0,85·0,8·6 = 3.43 кН/м.
Устун тугунларига таъсир этувчи шамол юки:
1 тугун (0 м): w_н1 = w₅ = 2.02 кН/м;
2 тугун (10.8 м): w_н2= w₅+ (10.8-5) ·(w₁₀-w₅)/5 = 2.02+(10.8-5)·(2,62-2.02)/5=2,716 кН/м;
4 тугун (15,6 м): w_н4=w₁₀+(15.6-10)·(w₂₀-w₁₀)/10=2,62+(15,6-10)·(3.43-2,62)/10=3.077 кН/м.
Қарама қарши томон учун
w_п1 = 0,6w_н1/0,8 = 0,75·2.02 = 1.52 кН/м;
w_п2 = 0,6w_н2/0,8 = 0,75·2,72 = 2.04 кН/м;
w_п4 = 0,6w_н4/0,8 = 0,75·3.07 = 2.3 кН/м.
бундан ташқари, бинонинг том қурилмасининг таъсир этадиган шамол босимидан ҳосил бўлган юкни,устуннинг устки қисмида таъсир этади деб фараз қиламиз,ва унинг қийматлари:
w_пк1 = w_н3 = 3.074 кН/м;
w_пк2 = w₁₀ + (15,6+3,5-10)·(w₂₀-w₁₀)/10 = 2,62+(15,6+3,5-10)·(3.43-2,62)/10=3.36 кН/м.
баландлик бўйича юкнинг ўртача қиймати
w_ср= (w_пк1 + w_пк2)/2 = (3.074+3.36)/2 = 3.22 кН/м.
Нуқтага қўйилган юк эса
F_н= 3.22·3,5 = 11.27 кН; - шамол таъсир этаётган томон учун
= 2.42·3,5 = 8.45 кН. – қарама-қарши томон учун

Рама элементларининг бикрлигини аниқлаш.
Устуннинг инерция момнети ва кесим юзаси:

Бунда, R₂– регелнинг доимий ва қор юкидан ҳосил бўлган таяни реакцияси
K₂ – коэффициент, устун қадами 6 м, бўлса 2,5-3, 12 м бўлса 3,2-3,8, кран кўтариш қобилияти кам ва устун баландлиги кичик бўлганда K₂ коэффициентининг кичик қийматлари, акс ҳолда катта қийматлари қабул қилинади. Бу мисол учун

“ЛИРА” дастурий мажмуасида (ДМ) пўлат устун шартли ригел ва кран ости консол кесимларини ёйма қўштаврли шаклда берилиши қулай ҳисобланади. Устун учун J_x,A ва кўндаланг кесим баландлигига яқин бўлган профилни танлаймиз.

Шартли ригел учун каттароқ қўштаврни танлаймиз, масалан Б 100, кран ости консол учун Б 35 ёки Б 40 қуштаврни танлаймиз.
“Лира ДМ” да рамани ҳисоблаш.
Курс лойихасида мисолларни ўхшаш бўлган “Рама – КП 18” “Рама – КП24 ” ва “Рама КП 30” файллардан фойдаланиш мумкин. Булар равоғи 18,24 ва 30 метр бўлган рамаларга мос келади. Дастлаб тегишли файларни юклаб, сўнгра уни бошқа ном билан сақлаб (сохранит) масалан (фамилия- группа) кейинчалик шу файл билан ишни давом этиш керак бўлади. (6-жадвал).