2.2.Kaliy gidroksid bug`latish apparatining texnologik hisobi
Quyida berilgan ko’rsatkichlardan foydalanib KOH ni suvli eritmasining konsentratsiyasini oshirish uchun uch korpusli isituvchi kamerasi alohida bo`lgan tabiiy sirkulatsion bug’latish qurilmasini issiqlik- texnik hisobini tuzish.
Ishlab chiqarish quvvati – 2500 kg/soat
Eritma konsentratsiyasi: boshlang’ich – 12%, oxirgi – 51%
Issiq bug’ bosimi – 7,2 MPa yoki 0.0073 kgs/sm2
Barometrik kondensator bosimi – 710 mm sim ust yoki 0.96 kgs/sm2
Bug’latgichlarning issiqlik o’tkazuvchanlik yuzasini aniqlash
Bug’latgichlarning texnologik hisobi issiqlik o'tkazuvchanlik yuzasini aniqlashdan iborat. Bug’latgichning issiqlik uzatish yuzasi asosiy issiqlik uzatish tenglamasi bilan
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
27
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
aniqlanadi.
F=Q/K∆to`r
bu yerda, F – issiqlik almashinish yuzasi, m2; Q – issiqlik yuklamasi, Vt; K – issiqlik uzatish koeffitsiyenti, Vt(m2 ∙K); ∆t f – foydali harorat farqi.
Bug'langan suv uchun o'rnatishning ishlashi formula bilan aniqlanadi
W=Gb (1-Хb/Хox) G(bosh) = G(ox) + W
G(bosh) ·Xb = G(ox) + X(ox)
Bu yerda W–bug’langan suv ishlash quvvati, kg/sekund; G(bosh) – ishlab chiqarish quvvati, kg/sekund;
Хb , X(ox) mos ravishda, eritmaning boshlang'ich va oxirgi konsentratsiyasi, wt. ulushlar.
Bug’latilgan ikkilamchi suvning miqdori
G(bosh) = 2500 kg/soat/3600= 0,6944(4) kg/soat Bug’latilgan suvning miqdori
W= G(bosh) · (1 - Xb/ X(ox)) = 0,6944 · (1 - 0,12/0,51) = 0,531 kg/soat
Amaliy ma'lumotlarga asoslanib, biz bug'langan suv korpuslar o'rtasida quyidagi nisbatda taqsimlanadi deb taxmin qilamiz.
W 1 : W 2 : W 3= 1,0 :1,1 :1,2
W1=1,0 · 0,531 / 1,0+1,1+1,2 = 0,1609
W2=1,1· 0,531 / 1,0+1,1+1,2= 0,177
W3=1,2· 0,531 / 1,0+1,1+1,2=0,193
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
28
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
Tekshirish:
W1 + W2 + W3 = 0,1609 + 0,177 + 0,193=0,531 kg/sekund
Bug’latgichlardagi eritmalar kontsentratsiyasini hisoblaymiz: 3.Korpuslar bo`yicha eritma konsentratsiyasini aniqlash.
Dastlabki eritma konsentratsiya xbosh =12%. 1 korpusdan 2 eritmaga o`tishi:
GI=Gbosh-WI=2500 – 0,1609=0,5335 kg/s
3600
х1=Gbosh∙Хbosh/ Gbosh∙Хbosh=0,6944∙12/0,6944-0,1609=15,62% Ikkinchi korpusdan uchunchi korpusga o`tayotgan eritma
G2=Gbosh-W1-W2=0,6944-0,1609-0,177=0,3565
Konsentraysiyasi esa , х2=0,6944∙12/0,3565=23,3739% Eritmaning 3 korpusdan chiqishi
Gox=Gbosh-W=0,6944-0,531=0,1634 kg/s
Konsentratsiyasi esa,
Xox=0,6944∙12/0,1634=50,996%
Korpuslar bo`yicha isituvchi bug` bosimini taqsimlash.
Atmosfera bosimi va barometrik kondensatorlardagi isituvchi bug` bosimlarini
farqi
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
29
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
Δр=0,0073- 0,96=0,95
Dastlabki ushbu bosimlar farqini korpuslar bo`ylab barobar taqsimlaymiz
Δр=0,95/3=0,3127
Bunda korpuslardagi bosim quyidagicha bo`ladi:
III korpusda p3=0,96 kgs/sm2
II korpusda p2=0,96+0,3127=1.2727 kgs/sm2
I korpusda p1=1,2727+0,3127=1,5854 kgs/sm2 Isitish bug` bosimi
P=1,5854+0,3127≈2 kgs/sm2
Jadvallardan korpuslarda qabul qilingan bosimlar uchun suvning to`yingan bug`I temperaturalari va solishtirma bug` hosil qilish issiqliklarini topamiz
(LVII-jadval),[9]:
|
|
Korpuslarda
|
To`yingan
bug`temperaturasi, оС
|
Solishtirma bug` hosil
qilish issiqligi
|
|
1-korpusda 2- korpusda
3- korpusda
Isituvchu bug`
|
112,7
104,9
45
119,6
|
2237
2249
2391,3
2208
|
Ushbu temperaturalar korpuslar bo`yicha ikkilamchi bug`lar kondensatsiyalanish temperaturalari bo`ladi.
5.Korpuslar bo`yicha temperaturaning pasayishini hisoblash.
A) Temperatura depressiyasidan (XXXVI- jadvaldan),[9]
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
30
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
Korpuslarda KOH Qaynash Depressiya konsentrlangan temperaturasi оС оС yoki К
1- korpusda 15,62% 103 3,0
2- korpusda 23,37% 104 4,0
3- korpusda 50% 120 12,0 B)Uch korpus bo`yicha depressiya:
Δtдеnp=3+4+12=19 оС=19K
KOH konsentratsiyasi 15,62 23,37 50,0 foizda
Zichligi kg/m3 1145 1220 1515
Eritmani trubalar ichida qaynash holatida hisob kitoblarni amalga oshiramiz. I korpusda
Нопт=[0,26+0,0014(ρэр-ρс)]Н=[0,26+0,0014(1145-1000)]4=1,852m;
Ρo`r=Р+0,5‧Рҳ‧g‧Hопт=1,59+(0,5‧1145‧9,81‧1,852)/ (9,81‧104)=1,69kgs/sm2
p1=1,59 kgs/sm2 tqay=112,7 оС va po`r =1,69 kgs/sm2 tqay=114,1 оС Δtg.ef=114,1-112,7=1,4 оС=1,4K
II korpusda
Нопт=[0,26+0,0014(ρэр-ρс)]Н=[0,26+0,0014(1220-1000)]4=2,272m;
Ρo`r=Р+0,5‧Рҳ‧g‧Hопт=1,273+(0,5‧1220‧9,81‧2,272)/(9,81‧104)=1,411 kgs/sm2 p1=1,273 kgs/sm2 tqay=104,2 оС po`r=1,411 kgs/sm2 tqay=108,7 оС
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
31
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
Δtg.ef=108,7-104,9=3,8 оС=3,8K
III korpusda
Нопт=[0,26+0,0014(ρэр-ρс)]Н=[0,26+0,0014(1515-1000)]4=3,9m;
Ρo`r=Р+0,5‧Рҳ‧g‧Hопт=0,96+(0,5‧1515‧9,81‧3,9)/(9,81‧104)=1,25 kgs/sm2
p1=0,96 kgs/sm2 tqay=97 оС po`r=1,25 kgs/sm2 tqay=104,2 оС Δtg.ef=104,2-97=7,2 оС=7,2K
Jami: Σ tg.ef=1,4+3,8+7,2=12,4 оС=12,4K
Gidravlik qarshilik depressiyasi. Har bir korpus oralig`ida temoeraturalar pasayishi 1K deb qabul qilamiz.Oraliqlar hammasi bo`lib 3 ta (I-II, II-III, III- kondensator).Demak,
tg.ef=1‧ 3=3K
Butun qurilma uchun temperaturalar yo`qotilishini yig`indisi:
tyo`q=19+12,4+3=34,4K 6.Foydali temperaturalar farqi.
Umumiy temperaturalar farqi:119,6-97=22,6 оС=22,6K Demak,temperaturalarning foydali harorati
tf=34,4-22,6=11,8K
7.Korpuslarda qaynash temperaturasini topamiz:
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
32
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
3-korpusda t3=97+1+12+7,2=117,2 оС 2-korpusda t2=104,9+1+4+3,8=113,7 оС
1-korpusda t1=112,7+1+3+1,4=118,1 оС
Korpuslarda issiqlik o`tkazish koeffitsentini hisoblaymiz.
Qurilmalardagi eritmalarning konsentratsiyasi va qaynash temperaturasiga qarab maxsus adabiyotlarga qarab eritmaning fizik xossalari (zichlik, qovushqoqlik, issiqlik o`tkazuvchanlik, issiqlik sig`imi va shu kabilar) aniqlanadi.Isitish turbalarining turiga qarab qabul qilinadi.So`ngra kondensatsiyalanayotgan bug` va qaynayotgan eritma uchun tegishli kreterial tenglamalar yordamida issiqlik berish koeffitsientlaridan issiqlik o`tkazish koeffitsienti topiladi.
Hisoblash paytida trubalarda qaynash natijasida hosil bo`lgan qoplama qalinligini (ϭ=0,5)hisobga olish kerak.
I korpusda K1=1700Vt/m2·K
korpusda K2=990 Vt/m2·K
korpusda K3=580 Vt/m2·K
Tuzni suvli eritmalarini bug`latish jarayonida korpuslar bo`yicha issiqlik o`tkazish koeffitsientlarining taxminiy nisbati quydagicha :
K1:K2:K3=1:0,58:0,34
Korpuslar bo`yicha issiqlik balansi tenglamalarini tuzamiz.
Taxminiy hisoblashlarni soddalashtirish maqsadida issiqlik balanslarini issiqlik yo`qotilishini hisobga olmagan holda tuzamiz va bir korpusdan ikkinchisiga eritma o`rtacga qaynash temperaturasida o`tadi deb qabul qilamiz.
Shartga binoan I korpusga eritmani qaynash temperaturasiga qizdirilgan holda uzatiladi.
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
33
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
I korpusda issiqlik sarfini miqdori
Q1=W1r1=0,1609·2237·103=370 000Vt
II korpusga eritma o`ta qizdirilgan holda beriladi va unda issiqliksarfini miqdori:
Q2=W2r2-G1·c1(t1-t2)=0,177·2249·103-0,53·4190·(1-0,156)(118,1-
113,7)=389 000Vt
Birinchi korpusdan chiqayotgan ikkilamchi bug` beriladigan issiqlik miqdori
W1r1=370 000Vt.
Issiqlik kirishi va sarf bo`lishining farqi 1% ga teng. III korpusda issiqlik miqdorining sarfi
Q3=W3r3-G2·c2(t2-t3)=0,193·2391·103-0,356·4190·(1-0,234)(117,2-
113,7)=457 000VT
II korpus kondensatsiya vaqtida issiqlik beradi ( III korpusga issiqlik kelishu):
W2r2=0,117·2249·103=398 000Vt
10. Birinchi korpusda isituvchi bug` sarfi
Gi.b=370 000/2208·103=0,17
Bug`ning solishtirma sarfi
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
34
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
D= Gi.b/W=0,17/0,531=0,31 kg/kg
11.Foydali temperaturalar farqining korpuslar bo`yicha taqsimlanishi.
Buni ikki usul yordamida ishlash mumkin, hamma eritmalarning isitish yuzasi bir xil bo`lgan sharoitda va umumiy isitish yuzasi eng kam bo`lgan sharoitlarda toppish mumkin, ya`ni proporsionallik shartiga ko`ra Q/K ga va (Q/К)0,5 ga teng.
Proporsionallik faktorlarini topamiz.
Nisbat Q/К (Q/К)·103 I korpus 370 000/1700=217 465
II korpus 389 000/990=392 626
III korpus 743 000/580=1281 1131
Σ Q/К=1890 Σ=(Q/К)·103=2 222
Korpuslar bo`yicha foydali temperaturalar farqi:
|
|
Korpuslarning isitish yuzasi bir xil
variant
|
Umumiy isitish yuzasi eng kam varianti
|
|
t1=50,21·217/1890=5,765
|
t1=50,21·465/2 222=10,51
|
t2=50,21·392/1890=10,414
|
t2=50,21·626/2 222=14,146
|
t3=50,21·1281/1890=34,031
|
t3=50,21·1131/2 2221=25,557
|
Σ tf=50,21 К
|
Σ tf=50,21 К
|
12. Har bir korpusning isitish yuzasi.
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
35
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
Korpuslarning isitish yuzasi bir xil Umumiy isitish yuzasi eng variant kam varianti
t1=370 000/1700·5,765=37,75 t1=370 000/1700·10,51=20,71
t2=389 000/990·10,414=37,73 t2=389 7000/990·14,146=27,78
t3=743000/580·34,031=37,64 t3=743000/580·25,557=50,12 Σ F=113,12 м2 Σ F=98,61 м2
Demak kotpuslarning bir xil issiqlik almashinish yuzalari bo`lganda umumiy isitish yuzasi 6% ga ko`p . Shuning uchun korpuslarning bir xil variant isitish yuzasi qabul qilinadi,chunki bu variant qurilmalarning bir xilligini ta`minlaydi.
Issiqlik uzatish yuzasining olingan qiymatlari F=113,12 m2. Farqi unchalik katta emas. Bu bug’latgichlarning o'lchamlari to'g'ri tanlanganligini anglatadi.
GOST 11987 ga binoan F=125 m2 bo’lgan issiqlik almashinish yuzasiga mos ravishda quvurlarning uzunlig H = 4 m
Bug’latish qurilmasining texnik ko’rsatkichlari [17]
Diametr Isitish Separator Sirkulyatsion Qurilma 38x2 va kamerasing diametri urning diametri D2 alandligi
quvurlarning diametri D , mm , mm
с
uzunligi H, D, mm На , mm
mm
4000 1000 2200 700 13500
|
|
|
|
|
|
5311000-TJA
Kurs loyihasi
|
Varoq
|
|
|
|
|
|
36
|
O`z
|
Varoq
|
Hujjat
|
Imzo
|
Sana
|
Do'stlaringiz bilan baham: |
