Определение основных электрических величин трансформатора

Высота (осевой размер) обмотки, м.:

Находим активное сечение стержня (активное сечение стали), м²,:

=0,9ˑ =0,068 м²


3. Расчет обмоток НН и ВН

Основным элементом всех обмоток является виток. Находим электродвижущую силу одного витка, В:

U_в = 4.44fВ_сП_с10^-4= 4,44501,6568010^-4 = 24.908 В.

При заданном уровне потерь короткого замыкания Р_К средняя плотность тока в обмотках, А/м², (по (5.4) с 255):

где,
- 0,746 - коэффициент пропорциональности для медных обмоток;

- K_д - коэффициент, учитывающий добавочные потери( по табл. 3-6) K_д = 0,88;
- S_н - номинальная мощность трансформатора, кВ^.А;
- U_B - напряжение одного витка, В;
- d₁₂ - средний диаметр канала между обмотками, м;
- P_K - потери короткого замыкания, Вт.

3.1 Расчет обмотки НН

Эту обмотку применяют как обмотку НН в трансформаторах мощностью 100 кВА и выше при больших токах (600…800 А и выше). Провода располагаются плашмя в радиальном направлении. Радиальный размер провода не должен превышать 3,8 мм, иначе резко возрастают добавочные потери в проводе.

Рисунок 3.1 - Винтовая обмотка

Число витков обмотки НН на одну фазу:

146.027 , примем W₂ = 146 витков

Уточним ЭДС одного витка (по 6.2):

В

Действительная индукция в стержне (по 6.3):

Тл
Ориентировочное сечение витка, мм²:

Согласно §5.2 (с225) число реек по окружности обмотки 12, ширина междувитковых прокладок b_пр=40 мм.

Число витков в одном слое для двухслойной обмотки сл1=73
Найдем осевой размер одного витка:

где l₁ - высота обмотки, м;

м
Значение большего из двух размеров поперечного сечения провода b выбираем по формуле (при q=1400 Вт/м²⁾
b=9мм
Найдем предельное значение b:

bпр=10,2мм

Для провода ПБ с испытательным напряжением 5-85 кВ можно принять толщину изоляции на обе стороны 0.5мм. (Табл. 4.6).
Число параллельных проводов примем равным 3. По полученным значениям и по таблице 5.2 подбираем сечение витка из одного параллельного провода.
ПБ 1*(4.5*9)/(5*9.5)
При принятом уровне добавочных потерь 5 %. (Табл. 5.9).
Сечение выбранного провода П’’2=39.6
Полное сечение витка обмотки, м² :

П₂ = n_B2 10^-6= 3^.39.6^.10^-6 = 118.6 мм²,

где, - сечение одного провода, принятое по таблице 5.2.

Реальная плотность тока в обмотке, А/м²,:


.

Осевой размер обмотки, м:

9.6* *74+0.005=0.715

Радиальный размер обмотки, м:

=(10+7)=0.017

Внутренний диаметр обмотки , м :

.

Наружный диаметр обмотки (с 273), м:

.

Средний диаметр витка обмотки

Плотность теплового потока на поверхности обмотки (по (7.19) с 314)

Где W_к - число витков в одной основной катушке; W_к=1 (с 314)- коэффициент, принимаем k = 0,75, (с 314)_д2 - коэффициент увеличения основных электромагнитных потерь обмотки;

Где n - число проводников обмотки в радиальном направлении ,

а - радиальный размер одного провода, а = 4,5·10^-3 м.
- коэффициент, характеризующий заполнение обмотки проводниковым материалом;


(с 310, 7.13)
_д2 = 1 + 0,095·10⁸ · 0.878² · 0,0045⁴ · 9² = 1.027

Масса металла обмотки

кг

3.2 Регулирование напряжения обмоток ВН

В обмотке ВН выполняют ответвления для регулирования напряжения путем переключения без возбуждения (ПБВ) после отключения всех обмоток от сети.

В ГОСТе предусматривают выполнение в обмотках ВН (и СН) четырех ответвлений на +5; +2,5; -2,5; -5% (±2 х 2,5) от номинального напряжения помимо основного зажима с номинальным напряжением.
Переключение ответвлений обмоток должно производиться специальными переключателями, встроенными в трансформатор, с выведенными из бака рукоятками управления.
Выбор той или иной схемы зависит от мощности трансформатора S=4000кВА, схемы соединения фаз, номинального напряжения, типа обмотки ВН осуществляется по рис 6.6 с 275.
При непрерывной катушечной обмотке с номинальным напряжением U_ном=10 кВ, напряжение регулируется по схеме, изображённой на рисунке 3.3.

.3 Расчет обмотки ВН

Число витков обмотки ВН при номинальном напряжении:

,

где U_Ф2 и U_Ф1 - номинальные фазные напряжения обмоток НН и ВН,В.

Напряжение на одной ступени регулирования обмотки


В.

Число витков на одной ступени регулирования напряжения при соединении обмотки ВН в звезду:

где, U_В - напряжение одного витка обмотки, В, (из п. 3)

Число витков обмотки на ответвлениях +5%; +2.5% (верхние ступени напряжения); 0% (при номинальном напряжении); -2.5%; -5% (нижние ступени напряжения) от номинального напряжения соответственно равно:
ступень 3637,3 В
ступень 3550,7 В
ступень 3464,1 В
ступень 3377,5 В
ступень 3290,9 В
Предварительное значение плотности тока в обмотке ВН


МА/м²

Предварительное значение сечения витка обмотки ВН

Найдем предельное значение b:

9.61 мм

Исходя из выбранного по таблице 5.8 типа обмотки ВН - цилиндрическая многослойная из прямоугольного провода, производим дальнейший расчет.

По сортаменту медного обмоточного провода (табл. 5.2) выбираем провод марки ПБ, = 34.6 мм², а = 5.00 мм, b =7.10 мм²
Выберем 2 параллельных провода.
Подобранные размеры проводов записывают в виде:

ПБ сечением П₁=34.6 мм²

Полное сечение витка обмотки, м² :

П₁ = n_B1  ∙10^-6= 2^.34.6^.10^-6 = 69.2^.10^-6 м²,

Реальная плотность тока в обмотке, А/м²,:

.

При J₁=3,34 МА/м² и b=7.10 мм по графикам рис.5.34 а) находим q 600 Вт/м²

Найдем число витков в слое:

Найдем число слоев в обмотке:

В 1-4 слоях -188 витков по 47 витков на слой

В 5 слое - 44 витка
Найдем рабочее напряжение двух слоев, В:

Выберем по рабочему напряжению двух слоев по табл. 4.7 число слоев и общую толщину кабельной бумаги в изоляцию между двумя слоями обмотки:

Число слоев кабельной бумаги на толщину листов, мм: 4*0,12=0,48
Выступ межслойной изоляции на торцах обмотки (на одну сторону), мм: 20
Радиальный размер обмотки:

Внутренний диаметр обмотки (по (6.58) с 288):

м.

Наружный диаметр обмотки:

м.

Средний диаметр витка обмотки

Плотность теплового потока на поверхности обмотки

где n - число проводников обмотки в радиальном направлении, n = 2 - коэффициент, характеризующий заполнение обмотки проводниковым материалом;

_д1 = 1 + 0,095·10⁸ ·0,44 ² · 0,005⁴ · 2 ² = 1.005

Масса меди обмотки ВН (по (7.6) с 306)

кг

Масса меди двух обмоток

G_м=527+655=1182 кг

4. Расчет параметров короткого замыкания

.1 Определение потерь короткого замыкания

Потерями короткого замыкания двухобмоточного трансформатора согласно ГОСТ 16110-82 называют потери, возникающие в трансформаторе при номинальной частоте и установлении в одной из обмоток тока, соответствующего ее номинальной мощности при замкнутой накоротко другой обмотке. Предполагается равенство номинальных мощностей обмоток.

Потери короткого замыкания Р_к в трансформаторе подразделяют на следующие составляющие:
1) основные потери в обмотках НН и ВН, вызванные рабочим током обмоток, P_осн1 и Р_осн2;
2) добавочные потери в обмотках НН и ВН, т.е. потери от вихревых токов, наведенных полем рассеяния в обмотках Р_д1 и Р_д2;
) основные потери в отводах между обмотками и вводами (проходными изоляторами) трансформатора, Р_отв1 и Р_отв2;
) потери в стенках бака и других металлических элементах конструкции трансформатора, вызванных полем рассеяния обмоток и отводов, Р_б.
Основные потери (по (7.3) с 305)
Для ВН:
Для НН:
Добавочные потери в обмотке (определены для ВН 3.3.19, для НН в п 3.1.18.)





1.005
1.027
Основные потери в отводах. Расчет основных потерь в отводах обмоток НН и ВН сводится к определению длины проводников и массы металла отводов.
Общая длина отводов для соединения обмоток в «звезду» обмотки ВН и НН соответственно (по (7.21.) с 315):


( )

Масса отводов обмотки НН и ВН соответственно (по (7.23) с 315)

кг
кг

- γ- плотность металла отводов ( = 8900 кг/м³ для меди).

Потери в отводах обмотки ВН и НН соответственно (по (7.24) с 315)

Потери в стенках бака и других стальных деталях трансформатора, до выяснения размеров бака определяем приближенно по (7.25) и табл. 7.1

где S_н - номинальная мощность трансформатора, кВА;_ - коэффициент, принимаем k_ = 0,033 ( стр. 319, таблица 7.1);

Полные потери короткого замыкания



=31.64 кВт

что на ниже заданной нормы.

4.2 Расчет напряжения короткого замыкания

Напряжением короткого замыкания U_К двух обмоточного трансформатора называют напряжение, которое следует подвести к одной из обмоток при замкнутой накоротко другой обмотке, чтобы в обеих обмотках установились номинальные токи.

Напряжение короткого замыкания определяет падение напряжения в трансформаторе при нагрузке, его внешнюю характеристику и ток короткого замыкания. Его рассчитывают в процентах от номинального напряжения первичной обмотки и учитывают при подборе трансформаторов на параллельную работу.
Активная составляющая, %:

Реактивная составляющая, %:

где β=2

Напряжение короткого замыкания:

что на выше заданного.

4.3 Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании

Процесс короткого замыкания трансформатора, являющийся аварийным режимом, сопровождается многократным увеличением токов в обмотках по сравнению с номинальными токами, повышенным нагревом обмоток и ударными механическими силами, действующими на обмотки.

Проверка обмоток на механическую прочность при коротком замыкании включает:
 расчет максимального тока короткого замыкания трансформатора;
 определение механических сил между обмотками и их частями;
 определение механических напряжений в изоляционных опорных и межкатушечных конструкциях и в проводах обмоток;
 определение температуры обмоток при коротком замыкании.
Установившейся ток короткого замыкания на стороне ВН, A:

Мгновенные максимальные значения тока короткого замыкания, А:

где

Радиальная сила, Н:

Среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки BH, МПа:

что удовлетворяет неравенству ~34%≤50

Осевая сила, Н:

Максимальная сжимающая сила в обмотках, Н:

Наибольшая сжимающая сила наблюдается в середине высоты обмотки НН, где

Напряжение сжатия на междувитковых прокладках

что ниже допустимого 18-20МПа

где, F_СЖ - сжимающая сила, Н;
 n - число прокладок по окружности обмотки, равное числу реек;
 а - радиальный размер обмотки, мм;
 b - ширина опорной прокладки, b = (40 - 60)мм.
Температура обмотки через t_к=5с после возникновения короткого замыкания

Время достижения температуры 250 для обмоток

5. Окончательный расчет магнитной системы. Определение параметров холостого хода

При расчете магнитной системы определяют размеры пакетов и активные сечения стержня и ярма, высоту стержня, расстояние между осями стержней, ярм и всего магнитопровода.

По результатам расчета магнитной системы определяют потери в стали и ток холостого хода.

5.1 Определение размеров магнитной системы

Число ступеней в сечении стержня, толщину пакетов, ширину пластин (пакетов), высоту сегмента принимают по табл. 5.1, в зависимости от диаметра стержня d_H. В таблицах указана толщина пакетов, мм, в одной половине стержня. Число и размеры пакетов приведены для двух вариантов вертикальной стяжки магнитопровода (остова): без прессующей пластины и с прессующей пластиной. Стяжку с прессующей пластиной производят стальными пластинами, соединяющими ярмовые балки и расположенными внутри обмотки НН. В этом варианте прессующую пластину размещают на место наиболее узкого пакета стержня, уменьшая число пакетов на единицу с каждой половины стержня. Стержни с диаметром большим 220 мм прессуют только бандажами из стеклоленты.

Форма поперечного сечения ярма в средней части повторяет сечение стержня. Крайние пакеты в целях уменьшения прессовки ярма ярмовыми балками делают более широкими, объединяя два-три пакета в один.
Принята конструкция трехфазной плоской шихтованной магнитной системы (рис.2.1), собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3405 толщиной 0,35 мм. Стержни магнитной системы прессуются бандажами из стеклоленты, ярма - ярмовыми балками, стянутыми стальными полубандажами.
Размеры пакетов выбраны по табл. 8.3 с 358, для стержня диаметром 0,25 м без прессующей пластины.
Размеры пакетов для стержня и ярма (табл. 5.1)

Таблица 5.1

Диаметр стержня d,м	стержень		ярмо		Размеры пакетов a b, мм, в стержне
	nc	kкр	nя	ая, мм	1	2	3	4	5	6	7	8
0,30	8	0,93	6	175	295х28	270х37	250х18	230х13	215 х8175 х18135 х12105 х6

Площадь сечения стержня и ярма (таб.8.7. с 365):

П_Ф.С = 657.2 см² = 0,06572 м².
П_Ф.Я = 675.2 см² = 0,06752 м².
Объем угла магнитной системы:_У = 16552 см³ = 0,016552 м³.
Активное сечение стержня:

П_C = k_З · П_Ф.С = 0,97 · 0,06572 = 0,0637 м².

Активное сечение ярма:

П_Я = k_З · П_Ф.Я = 0,97 · 0,06752 = 0,0655 м².

Объем стали угла магнитной системы:

_У.СТ = k_З · V_У = 0,97 · 0,016552 = 0,0161 м³.

Длина стержня:

l_С =l+2l₀= 0,711+2 0,05=0,811 м

где, l - высота обмоток, м;

l₀₂ - расстояние от обмотки ВН до ярма (табл.1), м.

Расстояние между осями стержней

С = D''₁ + a₂₂ = 0,513+ 0,018 = 0,531 м,

где, - внешний диаметр обмотки ВН, м;

 а₂₂ - расстояние между обмотками ВН соседних стержней (табл. 1).
Массы стали в стержнях и ярмах магнитной системы рассчитываются по (8.6), (8.8) - (8.13).
Масса стали угла магнитной системы:

G_У =k_зV_yγ_ст=V_у.стγ_ст =0.97 *0,016552 7650=122.8 кг.

γ_ст =7650 кг/м³ - плотность трансформаторной стали.

Масса стали ярм:
_Я = G'_Я + G''_Я =1064+245.6 =1309 кг,

где G'_Я =2 · (с-1) · П_Я · C · γ_СТ=2·2·0,0655·0,531·7650=1064кг''_Я =2 · G_У =2·122.8=245.6 кг.

Масса стали стержней:
_С = G'_С + G''_С = 1186 + 63= 1249 кг,

где G'_С = 3 · П_С · l_С · γ_СТ = 3 · 0,0637 · 0,811 · 7650 = 1186 кг;''_С = 3 · (П_С · a_1Я · γ_СТ - G_У) = 3 · (0,0637 · 0,295 · 7650 - 122.8) =63 кг.

Общая масса стали:

G_СТ = G_С + G_Я =1064+1249=2313 кг.

.2 Определение потерь холостого хода трансформатора

Режим работы трехфазного трансформатора при питании от сети переменного тока одной из его обмоток и разомкнутой другой называют режимом холостого хода. Потери возникающие в трансформаторе в этом режиме, называют потерями холостого хода.

Потери холостого ходя в трансформаторе P_к слагаются из магнитных потерь (гистерезис, вихревые токи) в магнитопроводе, потерь в стальных элементах конструкции трансформатора от потоков рассеивания, электрических потерь в первичной обмотке от тока холостого хода и диэлектрических потерь в изоляции.
Диэлектрические потери в изоляции и электрические потери в первичной обмотке у силовых трансформаторов обычно малы и их можно не учитывать. Потери в стальных элементах конструкции трансформатора учитывают приближенно в виде добавочных потерь.
Магнитные потери составляют основную часть потерь холостого хода и рассчитывают их по экспериментально установленным зависимостям между индукцией магнитного поля и удельными потерями в стали Р (Вт/кг) при частоте 50 Гц.
Индукция в стержне:


Тл

Индукция в ярме

Тл

Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по табл. 8.10 с 376, для стали марки 3405 при шихтовке в 2 пластины

при = , ,
при = Тл, ,
Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев :
k_п.р=1,05- коэффициент, учитывающий резку пластин;
k_п.з=1,0 - коэффициент, учитывающий снятие заусенцев;
k_п.я=1,0 - коэффициент увеличения потерь, зависящий от формы сечения ярма;
k_п.п=1,03- коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы;
k_п.ш=1,05- коэффициент, учитывающий перешихтовку магнитной системы.
k_п.у - коэффициент, учитывающий сочетание косых и прямых стыков (косые стыки в четырёх углах, прямые - в двух углах (рисунок 5.1)).
По табл. 8.13 с 382: k_п.у=10,45
Потери холостого хода (по 8.32 с 381):





=
=5443Вт
что на превышает заданное, но допустимо рамками

5.3 Определение тока холостого хода трансформатора

Ток в первичной обмотке трансформатора, протекающий при холостом ходе, называют током холостого хода.

Активная составляющая тока холостого хода зависит от потерь холостого хода P_x. Реактивная составляющая, расходуемая на создание магнитного потока в трансформаторе, зависит от намагничивающей мощности Q_x.
Обычно вычисляют не абсолютное значение тока холостого хода и его составляющие, а их относительные значения в % от номинального тока трансформатора.
Удельные намагничивающие мощности по табл.8.17 с390:
при = Тл, ,
при = Тл, ,
Для расчета реактивной составляющей тока холостого хода необходимо определить намагничивающую мощность трансформатора Q_х, которая состоит из намагничивающей мощности для немагнитных зазоров Q_хз.
Составляющие намагничивающей мощности рассчитывают по экспериментально установленным зависимостям между индукцией магнитного поля и удельными намагничивающими мощностями стальных участков q и немагнитных зазоров q_з, В^.А/кг.
Намагничивающая мощность, также как и потери холостого хода зависит от основных магнитных свойств стали магнитопровода и ряда конструктивных и технологических факторов, которые увеличивают ее в большей мере, чем потери холостого хода.
Увеличение намагничивающей мощности учитывают соответствующими коэффициентами, по табл. 8.12 и 8.21:
1. - коэффициент, учитывающий резку пластин (при отжиге после резки пластин и закатки заусенцев = 1,18);
- коэффициент, учитывающий влияние срезания заусенцев (при отжиге = 1,0);
. - коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы
(по табл.8.21 с 396);
. - коэффициент, учитывающий форму сечения ярма;
_4. - коэффициент, учитывающий влияние прессовки стержней и ярм при сборке магнитопровода
(для мощностей от 1000 до 6300 кВ^.А);
. - коэффициент, учитывающий перешихтовку верхнего ярма;
. - коэффициенты, учитывающие увеличение намагничивающей мощности соответственно в косом и прямом стыках магнитной системы.


(по табл. 8.19 с 394);

. - коэффициент, учитывающий сочетание косых и прямых стыков (косые стыки в четырёх углах, прямые - в двух углах

(по табл.8.20 с 395).
Полная намагничивающая мощность трансформатора:






[1,18·1(5.55 ·1249+2.747 ·1064-4·2.747 ·122.8+
+(5.55+2.747)/2·33,66·1,21·122.8)+33000*0.0637]·1·1,08·1,05=41529 ВА.

Активная составляющая тока холостого хода:

где, Р_х - потери холостого хода, Вт;

S_н - номинальная мощность, кВА.
Реактивная составляющая тока холостого хода:


%

Ток холостого хода:

что на ниже заданного, но допустимо рамками

6. Тепловой расчет трансформатора

Во время работы трансформатора в его активных материалах - металле обмоток и стали магнитной системы - возникают потери энергии, выделяющиеся в виде тепла. Обмотки и магнитная система начинают нагреваться, постепенно повышая свою температуру. Вместе с ростом температуры возникает температурный перепад между обмоткой или магнитной системой и окружающей средой - трансформаторным маслом или воздухом. С появлением температурного перепада происходит теплоотдача от активных материалов к окружающей среде.

6.1 Проверочный тепловой расчет обмоток

Внутренний перепад температуры

Обмотка ВН

где - толщина изоляции провода на одну сторону, δ=0,25·10^-3м

-теплопроводность изоляции провода (электроизоляционного картона), =0,17 Вт/(м ) (по табл.9.1 с 424)
Обмотка НН

Перепад температуры на поверхности обмоток

Обмотка ВН

где k₁ = 1 - для естественного масляного охлаждения;₂ = 1 - для наружной обмотки ВН;

k₃ = 1.05 - по таблице 9.3 с428 для
Обмотка НН

где k₁ = 1 - для естественного масляного охлаждения;₂ = 1,1 - для внутренней обмотки НН;

k₃ = 0,8 - по таблице 9.3 для .
Полный средний перепад температур
Обмотка ВН

Обмотка НН

6.2 Тепловой расчет бака трансформатора

Бак трехфазного масляного трансформатора с плоской магнитной системой представляет собой стальной резервуар овальной формы. Размеры бака зависят от размеров активной части трансформатора, класса напряжения и места размещения переключателя.

Минимальная ширина бака

Изоляционные расстояния:

s₁=2см - расстояние от стенки бака
s₂=1.7см - расстояние от прессующей балки ярма
s₃=3.3см - расстояние от стенки бака
s₄=2.0 см - расстояние от обмотки
В=0,513+(20+17+20+33+20+10)10^-3=0,633 м
Минимальная длина бака

где С- расстояние между осями стержней магнитопровода,

-внешний диаметр обмотки ВН,

S₅=s₃+d₂+s₄=33+10+20=63мм=0,063

Высота активной части

где =0,705- высота стержня магнитопровода, см;

h_я=a_1я=0,24 м- высота ярма магнитной системы;
- толщина прокладки под нижнее ярмо ( =3-5 см).
Глубина бака

где Н_я.к.=160мм=0,16м - расстояние от верхнего ярма, до крышки бака (по табл.9.5 с 431).

Для развития должной поверхности охлаждения целесообразно использовать радиаторы с прямыми трубами по рис.9.16. По табл. 9.9 находим:
А_р=1400 мм - расстояние между осями фланцев;
П_тр=4,333 м² - поверхность конвекции труб;
П_к.к=0,34 м² - поверхность конвекции двух коллекторов.
Масса стали=53,94
Масса масла=46
Для установки этих радиаторов глубина бака:

где с₁ и с₂- расстояние осей фланцев радиатора от нижнего и верхнего срезов стенки бака по табл. 9.9.

Основными конструктивными элементами бака являются дно и вертикальная стенка, приваренная к дну. К верхнему торцу стенки приваривается рама, которая охватывает весь бак по периметру, и к ней болтами крепится крышка бака.



Рисунок 6.1 - размеры бака

Толщина стенок бака дана при условии, что стенки бака дополнительно усиливаются вертикальными или горизонтальными балками жесткости, представляющими собой швеллеры, приваренные полками к стенке на определенном расстоянии друг от друга. В трансформаторах III...IV габаритов применяют также усиление крепления верхней рамы за счет косынок, которые привариваются к раме и к стенке бака.

Рисунок 6.2-Бак трансформатора

К дну бака для его усиления привариваются швеллеры, в которых устанавливаются катки, если масса трансформатора больше 800 кг. Швеллеры с катками образуют тележку.

Для подъема трансформатора к стенке бака приваривают четыре подъемных крюка.
Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки ВН

Среднее превышение температуры масла в верхних слоях

Среднее превышение температуры наружной стенки бака над температурой воздуха, принимая предварительно перепад температуры на внутренней поверхности стенки бака и запас

Поверхность конвекции гладкой стенки бака

Ориентировочная поверхность излучения бака с радиаторами по (6.35)

Ориентировочная необходимая поверхность конвекции для заданного значения по (9.30)

Поверхность конвекции составляется из:

поверхности гладкого бака поверхности крышки бака

Поверхность конвекции радиаторов

Поверхность конвекции радиатора, приведенная к поверхности гладкой стенки (по табл. 9.6)

Необходимое число радиаторов

Принимаем 30 радиаторов

Поверхность конвекции бака

.3 Определение превышений температуры обмоток и масла над воздухом

Среднее превышение температуры стенки бака над окружающим воздухом

Среднее превышение температуры масла вблизи стенки над стенкой бака

Превышение температуры масла в верхних слоях над окружающим воздухом

Превышение средней температуры обмоток над окружающим воздухом

Для ВН:

Для НН:

.4 Определение веса масла и размера расширителя

Внутренний объем бака

Объем активной части трансформатора

Объем масла в баке

Масса масла в баке

объем расширителя

Заключение

Таблица 1

	Спроектировано	Стандартный трансформатор ТМ-4000/10
Номинальная мощность, кВ∙А	4000	4000
Номинальное напряжение, кВ	10/6,3	10/6,3
Потери, кВт
ХХ	6,49	5,2
КЗ	31,64	33,5
Напряжение КЗ, %	6,85	7,5
Ток ХХ, %	1,047	0,9

Вывод: Спроектированный трансформатор отличается от стандартного трансформатора типа ТМ-4000/10 в пределах допустимых значений установленных ГОСТ 11677-75, что допустимо.

Библиографический список

1. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов / П.М. Тихомиров - 5-е изд.-Москва: Энергоатомиздат, 1986.

. Справочник по проектированию электроснабжения. Под. ред. Ю.Г. Барыбина и др. - М.: Энергоатомиздат, 1990 (Электроустановки промышленных предприятий) Под. общ. ред. Ю.Н. Тищенко и др.