К курсовому проекту №2

Снеговая	Крановая левая	Крановая правая	От крана на левой	От крана на правой
Ветровая
-5,57	1,425	345,9	94,332	101,565	0	593
-5,57	1,425	345,9	94,332	50,78	0	395,85
-5,57	1,425	345,9	94,332	0	0	177,93
49	7,125	0	0	0	0	177,93
49	7,125	0	0	0	0	74,3
49	7,125	0	0	0	0	0
0	0	117,92	432,35	0	101,565	0
0	0	117,92	432,35	0	50,78	0
0	0	117,92	432,35	0	0	0
0	0	0	0	0	0	0
0	0	0	0	0	0	0
0	0	0	0	0	0	0
-5,57	1,425	0	0	0	0	-514,08
-5,57	1,425	0	0	0	0	-319,47
-5,57	1,425	0	0	0	0	-163,29
49	7,125	0	0	0	0	-163,29
49	7,125	0	0	0	0	-70,64
49	7,125	0	0	0	0	0

4.3 Формирование матрицы податливости

Матрицы податливости отдельных участков:

Главная диагональ матрицы податливости представляет собой вектор:

= 0,925; 3,7; 0,925; 1,652; 6,608; 1,652; 0,925; 3,7; 0,925; 1,652; 6,608; 1,652; 0,925; 3,7; 0,925; 1,652; 6,608; 1,652.

5 Составление таблицы расчетных усилий

Таблица 5.1-Комбинации нагрузок и расчетные усилия в сечении колонн

6 Расчет сплошной колонны ряда Б

6.1 Данные для проектирования

Бетон тяжелый класса В15, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении

Арматура класса А-ІІІ, d>10 мм,


6.2 Расчет надкрановой части колонны

Размер прямоугольного сечения для продольной арматуры принимаем тогда рабочая высота сечения

Усилия от продолжительного действия нагрузки:

Расчет сечения по второй комбинации усилий: (в комбинации расчетных усилий учитывается крановая нагрузка); ; необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Условная критическая сила:

где

где для тяжелого бетона;














0,45>0,21, принимаем =0,26;


;

при μ=0,004 (первое приближение);

Коэффициент

расстояние
При условии, что высота сжатой зоны равна:

Относительная высота сжатой зоны

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:



где

Имеем случай

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям:

Принимаем 3 Ø16 А-III с А_s = 6,03 см².
Поперечные стержни подбираем из условия сварки стержней Ø6 А-I
6.3 Расчет в подкрановой части колонны

Размер прямоугольного сечения для продольной арматуры принимаем тогда рабочая высота сечения В сечении действуют три комбинации расчетных усилий.

Таблица 6.3-Комбинации расчетных усилий в сечении 2-1

усилия	первая	вторая	третья
М, кНм	139,442	-396,79	-396,79
N, кН	2385,63	1950,66	1950,66
Q, кН	50,1	-51,66	-51,66

Усилия от продолжительного действия нагрузки:

Проводим расчет по первой комбинации.

Расчетная длинна подкрановой части в плоскости изгиба при учете крановых нагрузок и без их учета. При минимальной гибкости необходимо учитывать влияние прогиба на несущую способность колонны.

Устанавливаем коэффициент условной работы бетона :


Случайные эксцентриситеты:


Проектный эксцентриситет

Находим условную критическую силу и коэффициент

1.

0,27 > 0,25, принимаем =0,27.
2.
3. В первом приближении принимаем μ=0,005.
4. Условная критическая сила
- сечение достаточно.
5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета

6. Расчетный эксцентриситет продольной силы

7. Вспомогательные коэффициенты:
из расчета надкрановой части;


Требуемая площадь сечения продольной арматуры

т.е. арматуру принимаем по конструктивному минимуму: Принимаем 3Ø18 A-III ( ) у коротких граней подкрановой части колонны.

У широких граней предусматриваем по 1Ø12 A-III с тем, чтобы расстояния между продольными стержнями не превышало 400 мм.
Расчетная длина подкрановой части из плоскости изгиба Так как гибкость из плоскости меньше минимальной гибкости в плоскости изгиба , расчет из плоскости можно не считать.


7 Расчет фундамента под колонну ряда Б


7.1 Данные для проектирования

Фундаменты проектируются ступенчатым монолитным из бетона класса В12,5 с расчетными характеристиками при коэффициенте Арматура подошвы класса А-III ( ). Расчетное сопротивление грунта средний удельный вес материала фундамента и грунта на нем Пол фундаментом предусмотрена бетонная подготовка толщиной 100 мм из бетона класса В3,5. Глубина заложения подошвы фундамента не обусловлена глубиной промерзания грунта, технологическими или иными особенностями здания.

На уровне обреза фундамента действуют следующие расчетные комбинации усилий:

Нормативное значение усилий определено делением расчетных усилий на усредненный коэффициент надежности по нагрузке =1,15:



7.2 Определение геометрических размеров фундаментов

Предварительно глубину заложения подошвы примем из конструктивных соображений, т.е. по минимально допустимой конструктивной высоте фундамента:

где глубина стакана;

минимальная толщина дна стакана.
Принимаем унифицированную высоту фундамента обрез распологаем на отм. -0,15. Тогда глубина заложения подошвы
Подошву проектируем прямоугольной с соотношением сторон Размер меньшей стороны найдем в первом приближении как для центрально нагруженного фундамента:

принимаем тогда принимаем

Площадь подошвы момент сопротивления


7.3 Проверка давлений под подошвой фундамента

Проверим краевое давление от нагрузок с коэффициентом с учетом веса фундамента и грунта:

где усилия на уровне подошвы фундамента от нагрузок с коэффициентом .

Принимаем окончательно размеры подошвы Давление под подошвой:




7.4 Определение конфигурации фундамента

Проверим достаточность принятой высоты фундамента из условия продавливания от грани колонны, полагая, что фундамент состоит только из плитной части:

что меньше принятой рабочей высоты

Принимаем трехступенчатый фундамент с высотой ступеней: Выносы нижней к второй ступени принимаем равными в обоих направлениях, тогда размеры в плане второй и третьей ступеней:

Толщина стенок стакана при зазорах поверху между гранями колонны и стенками стакана

Глубина стакана размеры дна стакана: