Конспект лекций для студентов направления подготовки

i

определяется как векторная сумма 
пространственных отклонений разных видов. Например, при обработке 
наружных поверхностей вращения заготовок из проката в центрах 
заг

равно векторной сумме кривизны заготовки 
к

и погрешности 
зацентровки 
ц

; при консольной обработке наружных поверхностей 
вращения штампованных заготовок типа тел вращения 
заг

равно 
векторной сумме погрешности 
см

, вызванной смещением осей 
поверхностей, штампуемых в разных половинах штампа, и погрешности 
кор

, вызванной короблением (кривизной) штампованной заготовки; при 
обработке круглого отверстия отливки, положение которого задано 
относительно наружной цилиндрической базовой поверхности, 
заг


---

равно векторной сумме погрешности 
см

, вызванной смещением оси 
стержня, с помощью которого образуется отверстие в отливке, и 
погрешности 
кор

, вызванной короблением отливки. 
Величина 
1

i

составляет большую часть в величине припуска. 
Вследствие 
явления 
копирования 
(технологической 
наследственности) полностью удалить 
заг

за один проход нельзя. 
Остаточное суммарное пространственное отклонение обрабатываемой 
поверхности относительно технологической базы заготовки после 
выполняемого перехода 
ут
пред
ост
K




,
где 
пред

- суммарное пространственное отклонение обрабатываемой 
поверхности относительно технологической базы заготовки, которое 
заготовка имела перед выполняемым переходом; 
ут
K
- коэффициент уточнения заготовки после выполнения 
технологического перехода. 
Для первого перехода обработки каждой поверхности
заг
пред



, 
для второго перехода 
1



пред
и так далее.
Погрешность 
установки 
обрабатываемой 
заготовки 
на 
выполняемом переходе 
i

, как рассматривалось ранее, зависит от метода 
установки заготовки на станке. 
При установке заготовки на станке с выверкой погрешность 
установки обрабатываемой заготовки на выполняемом переходе равна 
погрешности проверки положения заготовки после выверки и 
закрепления заготовки (погрешности повторной выверки), то есть 
п
i



. (5.15) 
При установке заготовки без выверки в специальное установочное 
приспособление погрешность установки обрабатываемой заготовки на 
выполняемом переходе определяется по формуле 

i

2
2
2
прi
зi
бi





. (5.16) 

---

Если обработка поверхности выполняется за несколько переходов 
при неизменном установе, то для последующих после первого перехода 
обработки той же поверхности погрешность установки определяется по 
формуле 
ут
пред
ост
i
К






. (5.17) 
Общая величина минимального промежуточного припуска на 
выполняемый переход 
min
i
Z
определяется суммированием величин 
1

i
Z
R
, 
T
i-1 
, 
1

i

, 
i

. При этом учитывают, что 
1

i

и 
i

являются векторами. 
Поэтому их сумму определяют по правилу суммирования векторов.
При обработке плоскостей векторы 
1

i

и 
i

параллельны или 
направлены по одной прямой линии. Поэтому модуль их векторной 
суммы равен их алгебраической сумме: 
i
i



1
= (
i
i



1
). (5.18) 
При обработке поверхностей вращения векторы 
1

i

и 
i

могут быть расположены под любым углом, предсказать который 
невозможно. Наиболее вероятное их суммарное значение определяется 
вероятностным методом суммирования:
i
i



1
= 
2
2
1
i
i




. (5.19) 
На основании указанных соображений получаются следующие 
формулы для определения минимального расчётного промежуточного 
припуска на выполняемый переход обработки поверхности: 
1) припуск на сторону при последовательной обработке плоскостей 
i
i
i
Z
iр
T
R
Z
i









1
1
min
1
; (5.20) 
2)
припуск на две стороны при параллельной обработке плоскостей 


i
i
i
Z
iр
T
R
Z
i









1
1
min
1
2
2
; (5.21) 
3) припуск на диаметр при обработке наружных или внутренних 
поверхностей вращения 


2
2
1
1
min
1
2
2
i
i
i
Z
iр
T
R
Z
i









. (5.22) 

---

В зависимости от условий выполнения технологического перехода 
в указанных формулах могут быть исключены те или иные элементы 
припуска. 
При обработке наружной цилиндрической поверхности заготовки, 
установленной в центрах можно принять 
0

i

, так как погрешность 
центровки 
ц

входит в 
1

i

. 
При развёртывании плавающей развёрткой и протягивании 
отверстий не учитывают 
1

i

и 
i

, так как смещение и увод оси 
отверстия при этих методах обработки не исправляются, а 
0

i

, так как 
режущий инструмент направляется обрабатываемой поверхностью. 
При суперфинише и полировании, когда преследуется цель только 
снижения шероховатости обработанной поверхности, учитывают только 
1

i
Z
R
.
При обработке чёрной поверхности заготовки без выдерживания 
размера («как чисто») не учитывают 
i

, а 
1

i

принимают равной 
заг
i


25
,
0
1


, где 
заг

- допуск на размер обрабатываемой поверхности 
исходной заготовки. 
При шлифовании после термообработки не учитывают 
1

i
T
, так как 
поверхностный слой заготовки имеет высокую твёрдость и должен быть 
сохранён. 
При обработке отливок из серого чугуна считается, что дефектная