wd- коэффициенты, определяемые по табл, 6;
х - длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, мм;
q - суммарный угол поворота оси арматуры, рад;
ssp - принимается без учета потерь
б) об огибающие приспособления
|
где е - основание натуральных логарифмов;
d- коэффициент. принимаемый равным 0,25;
q - суммарный угол поворота оси арматуры, рад;
ssp -принимается без учета потерь
|
—
|
5. Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций
|
где h - коэффициент, определяемый по формулам:
при натяжении арматуры домкратом
при натяжении арматуры намоточной машиной электротермомеханическим способом (50% усилия создается грузом)
n - число групп степеней, натягиваемых неодновременно;
Dl - сближение упоров по линии действия усилия Р, определяемое из расчета деформации формы:
l- расстояние между наружными гранями упоров.
при отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери от ее деформации принимаются равными 30 МПа.
при электротермическом способе натяжения потери от деформации формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении полного удлинения арматуры.
|
—
|
Продолжение таблицы 4
6. Быстронатекающая ползучесть для бетона:
а) естественного твердения
|
при
при
где a и b - коэффициенты, принимаемые:
a=0,25+0.025Rbp , но не более 0,8;
b = 5,25-0,185Rbp, но не более 2,5 и не менее 1,1;
sbp - определяются на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S’ с учетом потерь по поз. 1-5 настоящей таблицы.
Для легкого бетона при передаточной прочности 11 МПа и ниже вместо мно-жителя 40 принимается множитель 60
|
—
|
б) подвергнутого тепловой обработке
|
Потери вычисляются по формулам поз. 6а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85
|
—
|
Б. Вторые потери
|
7. Релаксация напряжений арматуры:
а) проволочной
|
—
|
|
б) стержневой
|
—
|
(см. пояснения к поз. 1 настоящей таблицы)
|
8. Усадка бетона (см. п. 1.26):
|
Бетон естественного твердения
|
Бетон, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении
|
Независимо от условий твердения бетона
|
тяжелого классов:
а) В35 и ниже
|
40
|
35
|
30
|
б) В40
|
50
|
40
|
35
|
в) В45 и выше
|
60
|
50
|
40
|
мелкозернистого групп:
г) А
|
Потери определяются по поз. 8а, б настоящей таблицы с умножением на коэффициент, равный 1,3
|
40
|
д) Б
|
Потери определяются по поз.8а настоящей таблицы как на коэффициент, равный 1,5
|
50
|
е) В
|
Потери определяются по поз. 8а - настоящей таблицы как для тяжелого бетона естественного твердения
|
40
|
легкого при мелком заполнителе:
ж) плотном
|
50
|
45
|
40
|
з) пористом
|
70
|
60
|
50
|
Продолжение таблицы 4
9. Ползучесть бетона
(см. п. 1.26):
а) тяжелого и легкого при плотном мелком заполнителе
|
150 asbp/Rbp при sbp/Rbp£0,75;
300 a(sbp/Rbp-0,375) при sbp/Rbp>0,75,
где sbp - то же, что в поз. 6, но с учетом потерь по поз. 1-6 настоящей таблицы;
a- коэффициент, принимаемый равным для бетона:
естественного твердения - 1,00;
подвергнутого тепловой обработке при
атмосферном давлении - 0,85
|
б) мелкопористого групп:
А
|
Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,3
|
Б
|
Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,5
|
В
|
Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы при a=0,85
|
в) легкого при пористом мелком заполнителе
|
Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,2
|
10. Смятие бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры (при диаметре конструкций до 3 м)
|
—
|
70-0,22dext,
где dext - наружный диаметр конструкции, cм.
|
11. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков.
|
—
|
где n - число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры;
Dl - обжатие стыка, принимаемое равным для стыков, заполненных бетоном, - 0,3 мм; при стыковании насухо - 0.5 мм;
l - длина натягиваемой арматуры, мм.
|
|
|
|
|
Do'stlaringiz bilan baham: |
