Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 °С и не ниже минус 40 °С

N£R_b,red A_loc1,
(103)
где A_loc1 - площадь смятия;
R_b,red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле


(104)

здесь R_s,xy,j,m_xy - обозначения те же, что и в п.3.32;

(105)
но не более 3,5
j_s - коэффициент, учитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия; для схем черт. 15, б,д,ж, принимается j_s=1,0, при этом косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что поперечные сетки установлены на площади не менее ограниченной пунктирными линиячми на соответствующих схемах черт.15; для схем черт.15, а,в,г,е, и коэффициент j_s определяется по формуле

(106)
здесь A_ef - площадь бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, для которой должно удовлетворяться условие A_loc1ef£A_loc2.

Расчет на продавливание

3.42. Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперчной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия
F£aR_btu_mh₀,
(107)
где F - продавливающая сила;
a - коэффициент, принимаемый равным для бетона:
тяжелого........................1,00
мелкозернистого...........0,85
легкого..........................0,80
u_m - среднеарифметическое значений периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения.
При определении u_m и F предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45 градусов к горизонтали (черт.16,а).
Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания (считая по плоскости расположения растянутой арматуры) и сопротивляющихся продавливанию.
Если схема опирания такова, что продавливание может происходить только по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней более 45° (например, в свайных ростверках, черт.16,б), правая часть условия (107) определяется для фактической пирамиды продавливания с умножением на h_o/c. При этом значение несущей способности принимается не более значения, соответствующего пирамиде при с=0,4h_o, где с - длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания.

Черт.16. Схемы для расчета железобетонных элементов на продавливание

а - при наклоне боковых граней пирамиды продавливания под углом 45°;
б - то же, более 45°.
При установке в пределах пирамиды прдавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия

F£F_b+0,8 F_sw,
(108)

но не более 2 F_b. Усилие F_b принимается равным правой части неравенства (107), а F_sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле

F_sw = SR_swA_sw,
(109)

где R_sw не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса A-I.

При учете поперечной арматуры значение F_sw должно быть не менее 0,5 F_b.
При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (107).
Поперечная арматура должна удовлетворять требованиям п.5.29.
Расчет на отрыв

3.43. Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения (черт.17), должен производиться из условия

Черт.17. Схема для расчета железобетонных элементов на отрыв


(110)

где F - отрывающая сила;