Назначение компрессорной станции Устройство компрессорного цеха 4


Download 454 Kb.
bet12/12
Sana17.06.2023
Hajmi454 Kb.
#1521360
TuriЛитература
1   ...   4   5   6   7   8   9   10   11   12
Bog'liq
KR 2

Обозначения


N n/n

Обозначения

Прогр.

Расчет

Прогр.

Расчет

Прогр.

Расчет

1

2


3

4


5

6


7

А


А1


А2


А3


А4


А5


А6




кз


. кз


2


кз2



кз

8

9


10

11


12

13


14

А7


А8


А9


В


В1


В2


В3



3

кз2



кз

кз


3 кз


кз3



15

16


17

18


19

20


В4


В5


В6


В7


В8


В9



кз

4


2 кз2


2


кз4

кз2





Приведём системы шести уравнений к виду:


40С0+36,3298С1+26С2+23,6143С3+ 33,5138С4+19С5=33,3141


36,3298С0+33,5138С1+ 23,6143 С2+21,7838 С3+31,3545 С4+17,2566 С5 =30,3008
26 С0+23,6143 С1+19 С2+17,2566 С3+21,7838 С4+31,3545+17,2566 С5=22,5755
23,6143 С0+21,7838 С1+17,2566 С2+15,9189 С3+20,3802С4+13,6963С4 С5=20,55
33,5138 С0+31,3545 С1+21,7838 С2+20,3802 С3+29,7039 С4+15,9189 С5=27,987
19 С0+17,2566 С1+15,08 С2+13,6963 С3+15,9189С4+12,658С5=16,9844

Результаты расчета коэффициентов системы линейных уравнений методом Краута




X(1) = 0,1030416


X(2) = 1.082145
X(3) = 0.5064754

X(4) = 0.3917942


X(5) = -0.6643401
X(6)=-0.4313591

Результаты расчета характеристики ГТУ 16П по коэффициентам аппроксимации





NПРИВ

nПРИВ

ηПРИВ

ηОТН.Р

1

0,90625

0,9019

0,9714

0,9666

2

0,9250

0,8057

0,9429

0,9151

3

0,8937

0,7641

0,9143

0,9177

4

0,8562

0,6981

0,8857

0,8863

5

0,9000

0,9622

0,9750

0,9749

6

0,8937

0,9434

0,9714

0,9711

7

0,8937

0,9434

0,9714

0,9711

8

0,8469

0,8453

0,9429

0,9431

9

0,8281

0,7887

0,9143

0,9228

10

0,7812

0,7057

0,8857

0,8843

11

0,8750

0,9585

0,9714

0,9714

12

0,8313

0,9208

0,9571

0,9590

13

0,7813

0,9445

0,9500

0,9511

14

0,7825

0,8906

0,9429

0,9451

15

0,7688

0,8208

0,9143

0,9253

16

0,7188

0,7274

0,8857

0,8843

17

0,7688

0,9151

0,9429

0,9470

18

0,7000

0,8774

0,9500

0,9249

19

0,6938

0,8717

0,9143

0,9222

20

0,6563

0,7642

0,8857

0,8851

21

0,6313

0,6981

0,8571

0,8552

22

0,6813

0,8792

0,9143

0,9205

23

0,5944

0,8396

0,8857

0,8875

24

0,5656

0,7453

0,8571

0,8542

25

0,5250

0,8094

0,8571

0,8572

26

0,4938

0,7925

0,8429

0,8416

27

0,4813

0,7302

0,8286

0,8205

28

0,4688

0,7774

0,8286

0,8282

29

0,4188

0,7453

0,8000

0,7993

30

0,3969

0,7359

0,7857

0,7871

31

0,3875

0,6981

0,7714

0,7722

32

0,3750

0,7189

0,7714

0,7725

33

0,3478

0,6830

0,7429

0,7474

8. Расчет режима работы КС





ГПА-16Р ”Урал”
Nне=16000 кВт;
kн=0,95;
kобл=1,025;
kу=1;
kt=3,7;
Tнвоздуха=-9С=264К
н]пр=288К



235 СПЧ 1.45-76 6500 ПГ
Qн=0,72 млн. м3сут.;
nmin=3360 об/мин;
nmax=5630 об/мин;
zRпр=500,87 Дж/кгК
nн=5300 об/мин
ρст=0,684 кг/м3





МПа
= 5,211/4,54=1,147
= 290/193,7 = 1,5
Для расчетов режимов работы КС применяются характерис­тики ЦН, представляющие зависимость степени повышения давления , политропического к. п. д. ПОЛ и приведенной относительной внутренней мощности
(1)
от приведенной объемной производительности
(2)
при различных значениях приведенных относительных оборотах
(3)
где ВС, zВС, TВС, Q ВСсоответственно плотность газа, коэффициент сжимаемости, температура газа и объемная производительность ЦН, приведенные к условиям всасывания;
R – газовая постоянная;
zПР, RПР, TПР – условия приведения, для которых построены характеристики;
Ni – внутренняя (индикаторная) мощность;
n, nН – соответственно рабочая частота вращения вала ЦН и номинальная частота вращения.
Одним из универсальных видов характеристик ЦН является приведенная характеристика (рис.1).
Порядок определения рабочих параметров следующий:
По известному составу газа, температуре и давлению на входе в ЦН определяется коэффициент сжимаемости zВС;



(4)

Определяется плотность газа ВС и производительность нагнетателя при условиях всасывания
.
;
где QКС, QЦН – соответственно производительность КС и ЦН при стандартных условиях, QКС=Q;
mН – число параллельно работающих ЦН (групп ЦН).
(см. приложение 3)
Задаваясь несколькими (не менее трех) значениями оборотов ротора в диапазоне возможных частот вращения ГПА, определяются QПР и [n / nН] ПР. Полученные точки наносятся на характеристику и соединяются линией
Определяется требуемая степень повышения давления
= , (5)
где РВСнаг – соответственно номинальное давление на входе и выходе ЦН.
Проведя горизонтальную линию из  до кривой найдем точку пересечения. Восстанавливая перпендикуляр до пересечения с горизонтальной осью, находим QПР. Аналогично определяются ПОЛ и [Ni /ВС]ПР. Значение QПР должно удовлетворять условию QПР  QПР min, где QПР min – приведенная объемная производитель­ность на границе зоны помпажа (расход, соответствующий левой границе характеристик ЦН).

Определяется внутренняя мощность, потребляемая ЦН



(6)
Определяется мощность на муфте привода
(7)
где NМЕХ –механические потери мощности в редукторе и подшипниках ЦН при номинальной загрузке (для нагнетателя типа 235 СПЧ 7.45-76 6500 ПГ Nмех=250кВт).

Вычисляется располагаемая мощность ГТУ


(8)
где NeНноминальная мощность ГТУ;
kН – коэффициент технического состояния по мощности;
kОБЛкоэффициент, учитывающий влияние системы противообледенения (при отключенной системе kОБЛ=1);
kУ – коэффициент, учитывающий влияние системы утилизации тепла;
k t – коэффициент, учитывающий влияние атмосферного воздуха на мощность ГТУ;
TВОЗД, TВОЗДН – соответственно фактическая и номинальная температура воздуха, К;
Значения NeН, kН , kОБЛ , kУ , k t , TВОЗДН принимаются по справочным данным ГТУ.
Производится сравнение Ne и NeP . должно выполняться условие Ne  NeP. При невыполнении этого условия следует увеличить число mН и повторить расчет начиная с пункта 3.2.

16250<17653,568 -условие выполняется.

Определяется температура газа на выходе ЦН
, (9)
где k – показатель адиабаты природного газа, k=1,31.

Необходимое количество топливного газа


Расход топливного газа одним ГПА
(10)
Расход топливного газа КЦ-3
(11)


Приложение 1


З
начения расчетных величин:


н]пр=288К; Rпр=51,8 кГ·м/(кг·К); Zпр=0,901; nн=4900 об/мин;

Рис.1. График зависимости приведенной относительной внутренней мощности от приведенной объемной производительности


Значения расчетных величин:


[
Тн]пр=288 К; Rпр=51,8 кГ·м/(кг·К); Zпр=0,901; nн=4900 об/мин.

Рис.2. График зависимости политропного КПД от приведенной объемной производительности

Значения расчетных величин:
н]пр=288 К; Rпр=51,8 кГ·м/(кг·К); Zпр=0,901; nн=4900 об/мин.
Р
ис.3. График зависимости квадрата степени сжатия от приведенной объемной производительности

ЛИТЕРАТУРА


1. Синицын С.Н., Барцев И.В., Леонтьев Е.В. Влияние параметров природного газа на характеристики центробежных нагнетателей. М.: Недра, 1967, - В кн.: Транспорт и хранение газа (Труды ВНИИГАЗа, вып. 29/37).


2.Альбом приведенных газодинамических характеристик и центробежных нагнетателей. Союзоргэнергогаз. ВНИИГАз, - М.,1985.-87
3. Определение нормы технологического проектирования. Магистральные трубопроводы. Часть 1. Газопроводы. ОНТП-51-1-85. - М.: 1985.- 202 с.
4. Берман Р.Я., Панкратов В.С. Автоматизация систем управления магистральными газопроводами. - Л.: Недра, 1978.- 159 с.
5. Сухарев М.Г., Ставровский Е.Р. расчеты систем транспорта газа с помощью вычислительных машин М.:Недра, 1971.- с.
6. Golianov A., Benmounah O. Choix des turbines a gaz dans le transport des hydrocarbures par canalisation.// Гольянов А., Бенмунах О. Выбор газовой турбины при транспорте углеводородов по трубопроводам/ Exposés du Seminaire National sur Expoitation et de la Maintenance des Turbines á gaz. I.N.H. Boumerdes, 1987.
Download 454 Kb.

Do'stlaringiz bilan baham:
1   ...   4   5   6   7   8   9   10   11   12




Ma'lumotlar bazasi mualliflik huquqi bilan himoyalangan ©fayllar.org 2024
ma'muriyatiga murojaat qiling