Овал ковакли ораёпма плитани лойиҳалаш учун маълумотлар

ОВАЛ КОВАКЛИ ОРАЁПМА ПЛИТАНИ ЛОЙИҲАЛАШ

Лойиҳалаш учун маълумотлар. Корхонада тайёрланадиган овал ковакли темирбетон плитани лойиҳалаш ва арматуралаш талаб қилинади. Плитанининг номинал узунлиги l₁ = 6,3 м, (ҳақиқий узунлиги 6270мм) эни b = 1,2м (ҳақиқий эни 1170 мм) ва баландлиги h = 22 см. Плитага таъсир қилувчи ҳисобий юк миқдори рⁿ = 4000 Н/м².
Арматурани тараглаштириш усули - механик
Плитага таъсир қилувчи юклар миқдори 1-жадвалда келтирилган.

1-жадвал. Ораёпма плитасига таъсир қилувчи юклар ҳисоби

Юклар номи	Норматив юк, Н/м^2	Юк бўйича ишончлилик коэффициенти, f	Ҳисобий юк, Н/м^2
Доимий юклар:
паркет полдан, t= 0,02 м, =800 кг/м^3	160	1,1	176
тошқол бетонли блоклар, t=0,065 м,  = 1600 кг/м^3-	1040	1,2	1249
товушизоляцион кўпикбетон плита, t=0,06 м,  = 500	300	1,2	360
темирбетон плита, келтирилган қалинлиги* 92 мм. t=0,092 м, =2500	2300	1,1	2530
Жами	g^n = 3800	—	g=4315
Вақтинчалик юк: қисқа муддатли 30% узоқ муддатли 70%	3150 1350	1,3 1,3	1560 3640
Жами	р^n= 4000	—	р = 5200
Умумий юк: доимий ва узоқ муддатли қисқа муддатли	6600 1200	—	7955 1560
Жами	g^n+p^n= 7800	—	g+p= 9515

Панелнинг келтирилган қалинлиги

h_red = h_f + h'_f + h_c = 2,5 + 3,3 + 3,4 = 9,2 см,
буердаh_f – пасткитокчақалинлиги; h'_f – юқоригисиқилувчитокчақалинлиги;
h'_t = h – h_f = 220 – 25 – 0,95170=33 мм;
h_c— Панелкесимиўртақисминингкелтирилганбаландлиги,
h_c= (b'_f – 3b₁) (h – h_f – h'_f) /b'_f =
= ( 1190 – 3  0,95  335)(220–25–35)/960 = 34мм.


Юклар ва кучланишлаш ҳисоби. Плита эни бир метр бўлганда унга тенг таъсир этувчи ёйилган куч, Н/м:
қисқа муддатли норматив куч рⁿ= 12001,2 = 3150;
қисқа муддатли ҳисобий куч р = 15601,2=1872;
доимий ва узоқ муддатли норматив куч qⁿ = 66001,2= 7920;
доимий ва узоқ муддатли ҳисобий куч q = 79551,2 = 9546;
жами норматив куч qⁿ+pⁿ=7800 1,2 =9360;
жами ҳисобий куч q+p = 95151,2 =11418.
Барча ҳисобий юкдан плита равоғи ўртасидаги эгувчи момент миқдори

9546*6.15*0.95/8=41310 Нм;

бу ерда l₀=6,3 – 0,3/2 = 6.15м;

Барча норматив юкдан ҳисобий эгувчи момент (салқилик ва ёриқбардошликни текшириш учун)



9360*6.15*6.15*0995/8=42039 Нм;
Узоқ муддат таъсир этувчи меъёрий вақтинчалик юкдан эгувчи момент



3720*6.15*0.95/8=16708 Нм;

Қисқа муддат таъсир этувчи меъёрий вақтинчалик юкдан эгувчи момент

1440*7.05*7.05*0.95/8=6467 Нм;
1-расм. Олдиндан зўриқтирилган овал ковакли плита.
а — арматуралаш схемаси; б — келтирилган ҳисобий кўндаланг кесим;

Ҳисобий юкдан таянчдаги максималь кесувчи куч қиймати

Q = 0,5q_nl₀ = 0,5114180,956.15 = 33354 Н;
Меъёрий юкдан таянчдаги максималь кесувчи куч қиймати
Qⁿ = 0,5qⁿ_nl₀ = 0,5*7920 5,85  0,95 = 231 Н;
Шу жумладан узоқ муддат таъсир қилувчи кучдан
Q_ld= 0,5*7920*6.15*0.95=23136


Материалларнинг ҳисобий кўрсаткичлари (илова 1 ва 2 жадвал)
Плита тайёрлаш учун синфи В20 бўлган оғир бетон ишлатилган. Олдиндан зўриқтирилган арматура синфи А-V. Каркас ва тўрлар учун Вр-I ва A-III арматура синфи ишлатилади.
Материалларнинг ҳисобий кўрсаткичлари КМК [3] дан олинади.
Синфи В20 бўлган ва иссиқлик ёрдамида қотирилган оғир бетон учун
R_b = 15МПа; R_b,ser = 8.5 МПа; R_bt = 0.75 МПа; R_bt,ser= 1.15 МПа;
Е_b = 20.5 МПа;
Бетон иш шароитини ҳисобга олувчи коэффициент γ_b2 = 0,9
Синфи A- I I I бўлган арматура учун:
R_s=336МПа; R_s,ser= 295 МПа; E_s = 200000 МПа.
Синфи A-III ва диаметри 10...40 мм ли арматура учун:
R_S=R_SC=365 МПа; R_sw= 295 МПа; E_s = 200 000 МПа;
Синфи Вр-I бўлган симли арматура учун
диаметри 5 ммR_s= R_sc= 360 МПа; R_sw =260 МПа; E_s =200000МПа;
диаметри 4 ммR_s= R_sc= 10.45МПа; R_sw =835МПа; E_s =200000МПа;
диаметри 3 ммR_s= R_sc= 1215МПа; R_sw =970МПа; E_s =200000МПа;
Плитада ёриқ пайдо бўлишга рухсат этилади. Арматура қолимга механик усулда тортилади..
Таранглаштирилган арматураларни таянчдан бўшатиш пайтдаги бетоннинг сиқилишга мустаҳкалиги қуйидагича олинади
R_bр= 15В = 0,615 = 9 МПа > 8 МПа.
Арматурани таранлаштириш пайтидаги бериладиган дастлабки кучланиш қуйидагича олинади
σ_sр = 0,6R_s.ser = 390= 390 МПа.
Арматурани чўзиб таранглаштириш учун бериладиган дастлабки кучланиш қуйидаги шартларбажарилишини текширамиз:
_sp + _sp> R_s.ser и _sp – _sp> 0,3 R_sс.ser,
механик усулда таранглаштирилганда:
_sp = 0,05 _sp = 0,05  234 = 11.7 МПа.
Унда
234 + 11.7 = 245.7МПа < 785 МПа;
234–11.7= 232.3МПа > 0,3  390 = 117МПа.
Шартлар бажарилаяпти. Олдиндан бериладиган кучланиш тўғри қабул қилинган
Арматурани таранглаш вақтида ундаги кучланишнинг турли хил четга чиқишларини ҳисобга олувчи таранглаштиришнинг аниқлик коэффициенти
_sp = 1 _sp
бу ерда

бу ерда n — таранлаштирилаётган арматуралар сони, n = 4 – ҳар бир қобтрғада 1 тадан арматура қабул қиламиз
_sp= 1 – 0.0375 = 0,9625;
таранглаштириш пайтида плита юқори қисмида ёриқ пайдо бўлишини текшириш пайтида
_sp = 1 + 0,0375= 1,0375.
Таранглаштиришнинг аниқлик коэффициентини ҳисобга олганда таранглаштирилаётган арматурадаги кучланиш
_sp= 0,94234 = 22МПа.

Панел мустаҳкамлигини бўйлама ўққа нормал

кесим бўйича ҳисоблаш
Бўйлама арматура бўйлама ўққа нормал тавр кесим мустаҳкамлиги таъминланиши шарти бўйича ҳисобланади. Овал ғовакли панел кесими қўштавр кесимга келтирилиб ҳисобланади. Бунинг учун овал ва айлана шаклидаги ғоваклар ўлчамлари b'₁h'₁ = 0,95b_1`0,95h₁ бўлган тўртбурчак билан алмаштирилади. Кесим мустаҳкамлиги ҳисобланаётганда чўзилувчи зонада жойлашган токча ҳисобга олинмайди. 1-расмда штрих чизиқ билан кўрсатилган. Токчаларининг қалинлиги авалроқ аниқланган эди ва унинг қийматлари сиқилувчи токча учун h'_f=3,3 см; сиқилувчи токча учун h_f=2,5 см; қобирғалар йиғиндиси эса
b = b'_f – 0.95b₁n = 1170– 0,95335*3 = 215.25 см.
Кесимнинг ҳисобий баландлиги
h₀ = h — а = 22 — 3 = 19 см.
бу ерда а – арматуранинг ҳимоя қатлами, кесим чеккасисидан арматура марказигача бўлган масофа.
Тавр кесимлар учун хос бўлган ҳисобий ҳолат яъни нейтраль ўқнинг токчада жойлашишини текшириб кўрамиз
М <γ_b2R_b  b'_f  h'_f (h₀ – 0,5h'_f)
4131000 Нсм < 0,911,5(100)  963,3(19 – 0,53,3) = 5688857 Нсм
шарт бажариляпди, нейтрал ўқ токчада жойлашади. Кесим тўртбучак деб ҳисоблаш давом эттирилади b = b'_f = 96 см.
Ҳисоблаймиз

42875*100/0.9*11.5*100*96*19*19=0,115.
_m = 0,115 бўлганда жадвалдан  = 0,12 ва =0,94 ларни топиб оламиз.
Сиқилган зонадаги бетон характеристикаси
ω =  – 0,008R_b = 0,85 – 0,008 0,911,5 = 0,7672.
 = 0,85 – оғир бетон учун қабул қилинган.
Сиқилиш зонасининг чегаравий қиймати
.
=0.73/(1+780/500(1-0.7372/1.1)=1.53

бу ерда σ_sR=R_s+400–300 = 225+400–300=325 МПа; σ_sp=0,75400 = 300 МПа — барча кучланишларнинг камайишини ҳисобга олган ҳолда таранглаштирилган арматурадаги кучланиш (коэффициент 0,75 шартли равишда қабул қилинган).

Арматуранинг шартли оқиш чегарасидан юқори даражада ишлатилганда арматуранинг ишлаш шароитини ҳисобга олувчи коэффициент қуйидаги формуладан топилади
γ_s6 = η – (η –1) = 1,25 – (1,25 – 1)
бу ерда η = 1,15 – арматура синфи A-V бўлганда
γ_s6 = l,23 > η = 1,15, бўлганлиги учун γ_s6 = 1,15 қабул қиламиз.
Тараглаштиралаётган арматура кесим юзаси (оддий арматура кесим юзалари ҳисобга олинмайди)

Арматураланиш коэффициенти
 =
320 А-III арматура қабул қиламиз, A_sp=9,42 см²> 8,22 см².