Расчёт выпарного аппарата с выносной греющей камерой

F,=

где Y— количество вторичного пара, кг/с;

R — предельное массовое напряжение парового пространства,


(2.9)

(2.10)

где k — коэффициент влияния давления в выпарном аппарате на предельное массовое напряжение парового пространства;

k — коэффициент, учитывающий влияние уровня раствора над точкой ввода парожидкостной смеси в паровое пространство;
R z, — предельное массовое напряжение парового пространства при атмосферным давлением, равное 0,13 кг/м³ с.
Значение коэффициентов k и k выбираем из справочной литературы
[17]

/г, = 2,3;

k ₂ = 0,65 .

Тогда по формуле (2.10) получим:

Rp —— 2,3 0,65 0,13 = 0,18 Кг (/м³’C).

По формуле (9) вычислим объем парового пространства:


^0,2 = 1,2 '.
0,18

Высоту парового пространства Hp принимаем равной 2 м.

Диаметр корпуса парового пространства аппарата рассчитываем по формуле:

D ——
= 1,42лг. _(2.11)

Принимаем D —— 1,5

Диаметры патрубков для подачи исходного раствора, удаления упаренного раствора, подачи греющего пара, отвода конденсата, отвода вторичного пара d рассчитываются на основании уравнения расхода по формуле:

(2.12)

где U— объемный расход жидкости или пара, м^З/с; w — скорость потока, м/с.

Определяем диаметр патрубка для подачи исходного раствора:


dj p


d ^_ = 0,026 М.
“ "

Принимаем по ГОСТ d p 40

Определяем диаметр патрубка для подачи греющего пара:

d
‘" П‘"‘

Принимаем dp _n 200лг

= 0,16 М.

Определяем диаметр патрубка для выхода упаренного раствора:

d
П _"

Принимаем d p_n p 40

= 0,015 М.

Определяем диаметр патрубка для отвода конденсата:

= 0,011 М.

Принимаем d„у —— 40мм.

Определяем диаметр патрубка для отвода вторичного пара:

^d8fn.П.
^d вm. n. ^{' 9}
= 0,14

Принимаем da_{m n} —— 200мм.

Рисунок 4.3 - Фланец ГОСТ 12820-80

Dy,	Фланец								Болт			Macca
	Dь	D	Do	D2	d	h		b		Кол-во отверсти
			мм							ШТ
40	46	130	100	80	14	3		16		4	1,21
200	222	315	280	258	18	3		22		8	5,89

Таблица 2.7 Фланцы ГОСТ 12820-80

4. 
   Прочностной расчёт
   

1. Выбор конструкционного материала

Выбор конструкционного материала осуществляем с учётом температур, агрессивности сред и их концентраций. Выбираем высоколегированную коррозионно-стойкую сталь 12X18Н1 ОТ с характеристиками, сведёнными в таблицу 2.8.
Таблица 2.8 — Характеристики стали [7]

Марка стали	Скорость коррозии П, мм/год.
12X18H10T	0,5

Коэффициенты запаса прочности материала выбираем по [7].

Результаты подбора сведены в таблицу 2.9.


Таблица 2.9 — Коэффициенты запаса прочности

Условия нагружения	Коэффициенты зanaca прочность
		пв п
Рабочие условия	1,5	2,4	l,5	1,0

Где _mⁿ _- коэффициент запаса прочности по пределу текучести;

ⁿ_{в -} коэффициент запаса прочности по временному сопротивлению;

nр - коэффициент запаса прочности по пределу длительной

П]ЭОЧНО СТИ;

np - коэффициент запаса прочности по пределу длительной ползучести;

пр - коэффициент запаса устойчивости.

Модуля продольной упругости выбираем по [7]. Для стали 12X18H10T при температуре 100 °С принимаем Е — 2 10 MПa.

Коэффициенты прочности сварных швов выбираем согласно [7]:

1. продольный шов обечайки, стыковой с двухсторонним

сплошным проваром: — 1,0;

2. кольцевой шов обечаек, в тавр, с конструкционным забором свариваемых деталей: ^Pm —1,0.

Допускаемые напряжения — для стали 12X18H10T определяем

по [9]. Принимаем — =180 MПa при 20°C и рабочей температуре.

Определение прибавок к расчётным толщинам элементов

Для компенсации коррозии, эрозии и утонения стенки элемента аппарата вводится прибавка к расчётной толщине стенок аппарата. Она определяется по формуле [7]:

^{С ——} CI + Cz + Сз»

где С — прибавка, учитывающая влияние коррозии и эрозии, мм; С — прибавка для компенсации минусового допуска, мм;

Сз — прибавка, учитывающая утонение стенки аппарата при технологических операциях, мм.
_CI = П- z,

где N — скорость коррозии, мм/год;

т - срок службы аппарата, лет.
^{С 2 мм. Сz 0 и С}з ^{0, так как сумма С + С}з7 ^{не превышает}
5% толщины листа. Тогда прибавка С С 2 жж

2. 
   Расчет обечайки греющей камеры
   

Рисунок 2.4 - Обечайка греющей камеры

Расчётную толщину обечайки, работающей под избыточным внутренним давлением, определяем по формуле [7]:
pp р - D

где р fi,72 — расчётное давление, MIIa

D 0,8 внутренний диаметр обечайки, ш.
0,12 800
2 152 1 — 0,5

формуле:
5, = (1,3 + 2) 3,3 мм.
Принимаем толщину стенки обечайки равную 6 мм.
Допускаемое избыточное внутреннее давление определяем по

»s’“
D + ф — с
^{— 2‘1 8 0 ' 2} = 2,42 MIIa.
ë 2

Так как р, то условие прочности выполняется.

Напряжение, возникающее при пробном гидравлическом испытании, определяем по формуле:

_Р (S — с)
где р — пробное гидравлическое давление, определяется по формуле:

Pq —— 1,25
[*]20.
[ h05’

р —— 1,25 ¹⁸⁴ = 1,зз MIIa,
173,4

1,33 ,8 + (0,006 — 0,002
П"‘’ 2 0,9 (0,006 — 0,002)
99,26 MIIa.

Расчетное давление находим по формуле:

где _раб.' 0.1 MIIa

расч. раб. + гидр.ст.ж.

_{гидр.ст.+} определяется по формуле:

М
водь ^{' 1000 Г}/ з

- < D ²
Г. ₄ ВОДЫ
4 1000 9,81 = 19714 Н Р_г = 0,02 MПa
_расч.' 021 + 0202 = 0,12 Мпа
Определяем по формуле давление при испытании:
исп. ¹³²⁵ расч.
_исп. 1225 0,12 = 0,15 MfIa

Условие прочности при пробном испытании определяем по формуле:

где cr_m —— 240 MПa — предел текучести при температуре 293 К (20‘C [10 ,

_•t !, ¹ — коэффициент запаса прочности текучести для условий испытания:
99,26 < ²⁴⁰
1,1

99,26 < 218,2MNa.

Условие прочности при пробном испытании выполняется.

3. 
   Расчет толщины стенки днища
   

И с х о д н ы е д а н н ы е:

Внутренний диаметр аппарата, мм Диаметр нижнего штуцера, мм

Высота корпуса аппарата под рубашкой, мм
D:=8O
^D_{o '}^- 20(

Максимальная температура среды, ^ОС t :- i is
C

Плотность среды в аппарате, кг/м ^З
Давление среды в аппарате, MПa Плотность среды в аппарате, кг/м ^З Давление среды в аппарате, MПa Атмосферное давление, MПa

Прибавка к расчетной толщине стенки, мм

Марка стали 12X18H10T

:= 125a Р := 0.1?

p

c
_груб ' 125a ’руб<sup>’' 0 1!



у</sup> с,:= 2

o
Коэффициент прочности сварных швов :- i Половина угла при вершине конуса : 4ldeg ^{Модуль продольной упругости, MПa} Е :— 2.1s i ⁵

Р е ш е н и е:
Расчетную температуру корпуса аппарата принимаем t=t_C=120⁰C Допускаемые напряжения для рабочего состояния:

t :=

ІФ
₁₅₀ R:=
146.
146

tp := 12(

Rp := Floor(linterp(t, R, tp), 0.

= 146 MHa

:- i - коэффициент, учитывающий вид заготовки (для листового проката=1)

₁щ MПa, нормативное допускаемое напряжение для стали Ï2Xï 8НЇОТ при t=120⁰C
° ₂o ' ^18‘ MПa, нормативное допускаемое напряжение для стали 12X18H10T при t=20⁰C тогда:
д :' . допускаемое напряжение при t=119⁰C _{:—— 17: MПa}
”д20° *”2L допускаемое напряжение при ^t=200C _д20' i MПa
Допускаемое напряжение при гидравлических испытаниях:

‘т20 '^{= 1&}



°и
_.= т20
і. i
MПa - минимальный предел текучести для стали ^{12X18H10T при температуре} t=20⁰C

167. 2s М Па

И

Для определения расчетного наружного давления определим гидростатическое давление в аппарате:


’Г груб’ ^{’9 810} которое составляет

100 - 32.719 % от Р, т.е > 5%,

а значит:
Ptp :' Pp + p p = о. 199 ^MПa
Расчетное наружное давление в аппарате:
Р p:'031

Расчетное наружное давление в аппарате:

p о. 19a MПa

Давление при испытании принимаем по максимальному наружному давлению в аппарате:

^{Р := 1. 25Р ° 2C} Р

0.266 ^MПa

И н. р’ р _И


Коэффициенты запаса устойчивости:

для рабочих условий пё :' 2

ДЛЯ СЛОВИЙ ИСПЫТ ІНИЯ _{’jjj ;'} 1 }

толщина стенки цилиндрической обечайки:

Осевое сжимающее усилие:

И
F := 0. 25a D + 2 _sp
2p 5 МИ
F_И = 1.3793 10

^{Коническое днище с углом конуса} 90⁰