Shimoliy va sharqiy bo'limlar bir qavatli bo'lib, joylashuvi va balandligi jihatidan bir XIL

m



 1
_kt k ik

Jadvalning pastki ikki qatorida. 15da aylana chastotalari ōi va tebranish davrlari Tj ko'rsatilgan.
Beshta erkinlik darajasiga ega tizim.
Mass matritsasi M, mc2/m ' J
15.2-jadval

Yo'q.	1	2	3	to'rtta	besh
1	169,68
2		161.69
3			162.71

to'rtta				44.66
besh					22.17

Qattiqlik matritsasi 10-4 ∙ K, m
m


15.3-jadval

1	2	3	to'rtta	besh	6
1	32.22	15.10	0	0	0
2	15.10	22.44	-7.34	0	0
3	0	-7.34	9.25	1.91
to'rtta	0	0	-1,91	2.88	-0,97
besh	0	0	0	-0,97	0,97

Xususiy vektor matritsasi

15.4-jadval

1	2	3	to'rtta	besh	6
1	0,0125	-0,0185	0,02278	0,0333	0,0593
2	0,025	-0,033	-0,033	-0,031	0,048
3	0,045	-0,040	-0,0152	-0,040	0,0108
to'rtta	0,079	-0,039	-0,094	-0,070	-0,002
besh	0,107	-0,140	-0,107	-0,052	0,04x10"J
6	10.48	17.60	28.60	32.60	51.20
7	0,60	0,36	0,22	0,19	0,12

kesishkuch, ya'ni.
15.5-jadval

Akselerogramma	S e c h e n i
	1	2	3	to'rtta	besh
8-3 G-52	1150	1070	950	455	285
Gasly V-3	1450	1200	920	335	190

Tizim ikkita akselerogramma, 8-3 G-52 va Gazli V-3 ta'siriga mo'ljallangan bo'lib, 8 ball intensivligiga tushiriladi. Barcha bo'limlarda maksimal kesish kuchlari Jadvalda ko'rsatilgan. 4.5. zarbadan kesish kuchlari

akselerogrammalar 8-3 G-52, rasmda. Gazli B-3 akselerogrammasi ta'siridan 4-2. Seysmik qarshilik sinovi maksimal kuchga qarab amalga oshiriladi. Ta'sir uchun tizimni hisoblash
akselerogrammalar quyidagi formulalar boʻyicha ishlab chiqarilgan (qarang: V.T.Rasskazovskiy va boshqalar. Bino va inshootlarni akselerogramma taʼsiriga hisoblash. Inform. xabar. 1999-son, Fan. Toshkent, 1978). K-darajadagi kesish kuchi.

S_k(t) 
t

o
_^{V()  Shunday qilib}k ^{(t -)d}
0
15.2.

qayerda V_o (ē) - akselerogram ordinatalari


o
S k (t) - kesishning og'irlik funktsiyasitomonidan belgilanadigan K-chi darajadagi kuch

formula



n
Shunday qilibt_m



n
_V re^{i t} gunoh t
15.3

k k
j1
ii ki i
it

Ushbu formulada

mr - k darajasida konsentrlangan massa;
ō - tebranishning i - th rejimining aylana chastotasi
rki - k nuqtadagi tebranishlarning i - shaklining ordinatasi, bilan normalangan formula

_mr 1
n
2
kik

n

k1


^i^_^rikmk
k1
_{ }ii ₂
g - energiya tarqalish koeffitsienti, 0,1 ga teng.
Kesish kuchlarining maksimal vaqt qiymatlari hisoblangan qiymatlar sifatida qabul qilinadi.

Bo'limlarning mustahkamligini tekshirish Bir qavatli qism
Maksimal kesish kuchi Smax = 523 t.
Umumiy tasavvurlar maydoni F1 = 72,7 m2
Asosiy kuchlanish kuchlanishlari

^ch
_1,5 S
F
_1,5x523  10,872.7
2
t/m

Duvarcılıkning yakuniy qarshiligi.
Qadimgi duvarcılıkning yopishish kuchi bo'yicha mavjud ma'lumotlarga ko'ra, qabul qilish mumkin

R

R
^ichida  10
t/m2

R
R  0,8R va  8
ch
t/m2

Oddiy kuchlanish, strukturaning og'irligining 15% miqdorida vertikal seysmik yukni hisobga olgan holda.
Vertikal yuk Q = 969 t.

^op
 0,85 969
72.7
 11.3t/m2.

Asosiy kuchlanish kuchlari uchun toshning mustahkamligi

[Rch] 
Birinchidaraja S1 = 1450 t.
N1 = 5503 tonna
 12,4t/m2 10,8t/m2
o'rta qismi

Asosiy kuchlanish kuchlanishlari

^ch
_ 1,5x1450  11,7185.5
t/m2

Oddiy Kuchlanish, Bilan hisobga olgan holda vertikal seysmik sakkiz balli seysmik ta'sir ostidagi yuklar

^op
 0,85⁵⁵⁰³ 25.2t/m2
185.5

Duvarcılık kuchi [Rch] =
Ikkinchi darajali S2 = 1200 t. N2 = 3939 t. F2 = 162,1 m2
 16.3

t/m2

^ch


^op
 1,5x1200  11,1t/m2
162.1
_3838x0,85  20,1_t/m2
162.1

[Rch] = Uchinchi darajali S3 = 950 t.
N3 = 2252 tonna
F3 = 85,6 m2
= 15,0 t/m2

^ch
_1,5x950  16,685.6
t/m2

^op
_2252x0,85  22,4 85,6
t/m2

[Rgl]=
t/m2
Asosiy kuchlanish kuchlanishi ruxsat etilganidan 6% yuqori, bu emas

gumbazni rekonstruksiya qilish jarayonida baraban devori po'lat to'r va ohak qatlami bilan mustahkamlanganligi sababli hech qanday xavf tug'dirmaydi.
4 va 5-darajali konstruktsiyalar gorizontal temir-beton kamar va g'isht bilan to'ldirilgan temir-beton qovurg'ali kamar bo'lganligi sababli tekshirishni talab qilmaydi.

XVI. TILLA KORI MADRESSASI TUZILMALARINI MUSTAHKAMLASH BO‘YICHA KONSTRUKTIV TADORALAR

UNING BERISHLIGI

1. 
   Umumiy ma'lumot
   

Samarqanddagi Tilla qori masjidi Registon meʼmoriy ansamblining tarkibiy qismlaridan biri boʻlib, XVI asr masjidi kabi inshootlarning klassik qurilishiga misol boʻla oladi. Klassik yorug'lik nisbati, dekorning boyligi tufayli masjid milliy me'morchilikning dunyoga mashhur noyob yodgorligi hisoblanadi. Per
Tilla Qori masjidi qurilganidan 400 yil o'tib turli xil vayronagarchiliklarga uchragan. Vaqt, ijtimoiy-siyosiy xarakterdagi zilzilalar, bo‘ronlar yodgorlikda iz qoldirishi kerak edi. [4,5]
Kori Said Rahim tomonidan 1701 yilga oid Tilla masjidi tasvirlari shuni koʻrsatadiki, masjid XVIII asr boshlarigacha uning barcha asosiy qismlarida saqlanib qolgan.
1818 va 1908 yillardagi kuchli zilzilalar masjid xavfsizligiga kuchli ta'sir ko'rsatdi.Bularning barchasi XVIII asrning notinch yillarida masjidning vayronagarchilikka uchraganining ayanchli izidir.
1970-80-yillarda Tilla qori masjidida taʼmirlash va taʼmirlash ishlari olib borildi. 1970 yilda boshlangan ushbu restavratsiya ishlarining asosiy qismi masjid gumbazining o'rnatilishi * bo'ladi.
Masjidning gumbaz qurilmasi va boshqa chora-tadbirlargacha bo‘lgan umumiy og‘irligi 5111,58
t.
Masjid poydevorining yuk ko'tarish qobiliyati ko'p sonli natijalarga ko'ra
tadqiqotlar taxmin qilingan - 1,8-2,0 kg / sm2.
Shunga ko'ra, poydevorlardagi umumiy yuk 2,4 kg / sm2 ni tashkil etdi, ya'ni. dastlab ortiqcha yuk bor edi. Va gumbaz va boshqa inshootlar o'rnatilgandan so'ng, masjidning umumiy og'irligi 6222,68 tonnani tashkil etadi, poydevorlardagi yuk esa 4,0 kg / sm2, ya'ni. u ruxsat etilganidan 2,0 barobar oshadi, bu

* Arxiv ma'lumotlariga ko'ra va akademik G.A.Pugachenkovaning fikriga ko'ra, gumbaz qurilmagan. O'z fikricha

baraban o'rnatilgandan so'ng, gumbazning o'rnatilishi poydevorga salbiy ta'sir ko'rsatishi sababli to'xtatilgan yoki tuproq poydevorining yuk ko'tarish qobiliyati ruxsat etilgan chegarada bo'lgan.
deformatsiyalar va barcha muammolarning asosiy sababi Tilla Qori masjidi inshootlarining holatidir. Gumbaz temir-beton qobiqdan iborat bo'lib, og'irligi 600 tonnadan oshadi. Bundan tashqari, masjidning bosh portalini tiklash uchun temir-beton archa qurildi. Bundan tashqari, hech qanday ilmiy asoslarsiz, rulman devorlarining perimetri bo'ylab temir-beton seysmik lentalar yasalgan.
Shunga ko'ra, qo'shimcha / mehmonxona yuklari 1110,8 tonnadan ortiqni tashkil etadi, bu umumiy deformatsiyalangan (g'arbiy devorning o'rni va tovoni) holatini faollashtirishning asosiy sababidir.
Shunday qilib, shu paytgacha ta’mirlash, restavratsiya va ilmiy-tadqiqot ishlari hech qanday tematik rejasiz, majmuada emas, qismlarga bo‘linib amalga oshirilib kelinmoqda. Fasadlarning alohida detallari yoki qismlari hisobga olindi va ular ustida butun masjid hayoti bilan yaqin aloqada bo'lmagan ishlar olib borildi. Ishning bunday shakllantirilishi turli xil asoratlarni keltirib chiqardi (bir xil ish ikki marta amalga oshirildi, darhol aralashuvni talab qiladigan asosiy ishga etarlicha e'tibor berilmadi). [4,5,9]
Arxiv materiallari va nashr etilgan asarlar tahlili shuni ko‘rsatadiki, 1880-2000-yillarda Tilla qori masjidini o‘rganish bo‘yicha katta ishlar amalga oshirilgan.
Tahlil ularda yodgorlikni asrab-avaylashda kompleks yondashuv yo‘q, degan xulosaga kelish imkonini beradi. Tuzilmalarning kuchlanish-deformatsiya holatini, poydevorlarning gidrogeologik holatini baholash, avariyali poydevor konstruksiyalarini mustahkamlash va tiklash bo'yicha aniq konstruktiv chora-tadbirlar mavjud emas, seysmik qarshilik bo'yicha hisoblangan ma'lumotlar yo'q, tizimli instrumental va monitoring kuzatuvlari mavjud emas. amalga oshirildi.

2. 
   Savol bayoni
   

Me’moriy yodgorlikning holatini har tomonlama o‘rganish, mustahkamligini ta’minlash bo‘yicha kompleks chora-tadbirlar ishlab chiqish uchun quyidagi ishlarni amalga oshirish rejalashtirilgan:
a) shikastlanishlar va deformatsiyalarni aniqlagan holda batafsil muhandislik tekshiruvi;
b) kosmik rejalashtirish va dizayn echimlarini keng ko'lamli tadqiqotlar;
v) materiallarning fizik-mexanik xususiyatlarini o'rganish;
G) olib borish umumiy deformatsiyalarning rivojlanishini, shuningdek, konstruksiyalarning turar-joylari va rulonlarini ketma-ket seysmometrik va geodezik kuzatishlar;
e) inshootlarning kuchlanish-deformatsiya holatini va seysmik chidamliligini baholash uchun statik va seysmik ta'sirlar bo'yicha hisob-kitoblarni amalga oshirish;
f) Tilla-kori masjidining mustahkamligini ta’minlash bo‘yicha konstruktiv chora-tadbirlar ishlab chiqish.

3. 
   Texnik holatni baholash
   

Tilla qori masjidi Samarqandning markaziy qismida Registon maydonida qurilgan. O'sha paytdagi hukmdorning buyrug'i bilan bu ob'ekt edi
Oʻsha paytda mavjud boʻlgan Ulugʻbek (1417-1420) va Sherdor (miloddan avvalgi 1619-163) madrasalaridan ikki metr balandlikda, bir-biriga qarama-qarshi joylashgan. markaziy maydon. Shunday qilib, yarim yopiq ko'rinishga va me'moriy kompozitsiyaning to'liqligiga ega bo'lgan o'sha davr ustalarining eng buyuk ijodlaridan biri yaratilgan.
Umumiy tekshiruv natijasida g'arbiy bo'lim eng deformatsiyalangan holatda ekanligi aniqlandi. G'arbiy devorning ko'ndalang devorlaridan ularning birlashmasi yaqinida to'liq ajralishi mavjud.
Shimoli-g'arbiy va janubi-sharqiy burchaklardagi ajralish joyida vertikal yoriqlar ochilishining kengligi 200-250 mm ga etadi. Butun struktura bo'ylab polda yoriqlar hosil bo'lib, ochilish kengligi 40-
45 mm (o'rta qism). Zamindagi bu yoriqning uchlari tasvirlangan burchaklar ustidagi vertikal yoriqlar bilan bog'lanadi. So'nggi yillarda* gumbazda ham yoriqlar paydo bo'lgan.
Shift va arklarni ko‘zdan kechirishda g‘arbiy qismning butun uzunligi bo‘ylab g‘arbiy devor va ustunlarning birinchi qatori orasidagi yoylarda vertikal va qiya yoriqlar aniqlangan. Yoriqlar kengligi 25-40 mm ga etadi. [13]
Hosil bo'lgan yoriqlarning tabiati qurilmadan keyin vertikal yuklarning ko'payishi natijasida yuzaga kelgan g'arbiy devorning (poydevorli joyda) sezilarli vertikal joylashishini ko'rsatadi.
"Gumbazlar" (erdagi gumbazdan oldingi umumiy yuk - 2,4 kg / sm), tuproqning ko'tarish qobiliyati - 2,0 kg / sm, gumbaz o'rnatilgandan so'ng, poydevorga vertikal yuk - 3,35 kg / sm. sm.
Shunday qilib, Tilla Kori madrasasining texnik holatini o'rganish natijalari davom etayotgan deformatsiyalarni aytishga asos bo'lib, zarurligini ko'rsatadi.

shoshilinch [besh].	rivojlanish	usullari	uning asoslari va asoslarini mustahkamlash
16.4.	natijalar	tabiiy	instrumental tadqiqot

dinamik xususiyatlar
Instrumental kuzatishning asosiy vazifasitabiiy sharoitlarda tebranishlarni eksperimental tadqiqotlar yordamida olish mumkin bo'lgan dinamik xususiyatlarni o'rganish.
O'lchov uskunalari sifatida VEGIK tipidagi elektrodinamik seysmograflar ishlatilgan. Tebranishlar chastotasi 5 Gts bo'lgan GB-Sh oynali galvanometrli N-041 tipidagi osiloskop yordamida qayd etilgan. Ko'p sonli tebranishlar oscillogrammalarini qayta ishlash natijasida aniqlandi: bir qavatli qism - Ti = 0,16 s, T3 = 0,15 s, T4 = 0,35 s, T5 = 0,12, T7
= 0,110 s.
G'arbiy devorning deformatsiyasining ta'sirini baholash uchun ro'yxatga olish moslamalari taqsimlanadituzilmalarning turli qismlarida, ham rejada, ham balandlikda. Olingan natijalarni tahlil qilish g'arbiy devorning sezilarli deformatsiyasi darajasini ko'rsatadi.
Masjidning tebranish davri - Tx = 0,35 s.
Bir qavatli masjidning masjidga tutash holatini aniqlash uchun asboblar turli nuqtalarga o'rnatildi. Tahlil shuni ko'rsatdiki, g'arbiy galereyaning bir qavatli qismi masjid bilan qattiq bog'langan, ya'ni. cho‘kindi va seysmik qatlamga ega emas. Damping dekrementining o'rtacha qiymati - esr= 0,31.

5. 
   Tuproq sharoitining muhandislik-geologik holati va fizik-mexanik xususiyatlarini baholash natijalari
   

Cho'kuvchi tuproqlar, cho'kish uchun tuproq sharoitlari turi - II (ikkinchi) toifa. Mintaqaning seysmikligi 8 ball. Masjid joylashgan joyning seysmikligi 9 ball (KMK 2.01.03 - 96 bo'yicha). Seysmik xususiyatlar bo'yicha tuproq toifasi - III (KMK 2.01.03 - 96). Tuproqlarning yuk ko'tarish qobiliyati 1,8 - 2,0 kg / sm. [13]

5. 
   Deformatsiyalarning sabablari.
   

Deformatsiyaning shikastlanishini aniqlash bilan batafsil muhandislik tahlili va amalga oshiriladi, ketma-ket seysmometrik monitoring
Tilla qori masjidi konstruksiyalarini kuzatishlar ularning tayanch tuzilmalarining kuchli deformatsiyalanganligini ko‘rsatdi.
Masjidning g‘arbiy tomoni nihoyatda xarob holatda.
Uzoq muddatli muhandislik-geologik tadqiqotlar shuni ko'rsatdiki, g'arbiy devorning egilishi va uning qattiq deformatsiyalangan holati (deformatsiya davom etmoqda) konstruksiyalarning ortiqcha yuklanishi, 1970-yillarning boshlarida temir-beton qobiq (gumbaz) o'rnatilishi, -seysmik lentalar va boshqalar, tuproqning yuk ko'tarish qobiliyati va cho'kish toifasi 1 ,8-2,0 kg / sm2.
Amalga oshirilgan hisob-kitoblar shuni ko'rsatdiki, asoslarda dastlabki ortiqcha yuk, ya'ni. gumbazsiz masjid qurilgandan keyin poydevorga tushadigan yuk 2,4 kg / sm2 ni tashkil etdi. Temir-beton gumbaz o'rnatilgandan so'ng, seysmik kamarlarni o'rnatish, yuk - 4,0 kg / sm2, ya'ni. Ruxsat etilganidan 2 barobar ko'p.
Shunday qilib, masjid inshootlarining avariya holati va barcha muammolarning asosiy sababi gumbaz, seysmik kamarlar va boshqalarni qurish bo'yicha asossiz va ilmiy asossiz qarordir.

5. 
   Tilla qori masjidi inshootlarini mustahkamlash usuli
   

Seysmometrik, geodezik va gidrogeologik kuzatuvlar natijasida oʻta favqulodda holatni, shuningdek, davom etayotgan deformatsiyalarni hisobga olgan holda (1987-1998 yillardagi kuzatishlar boʻyicha bazaning deformatsiyalar tezligi yiliga oʻrtacha 10 mm). shuningdek, Till Korining strukturaviy hisob-kitoblariga ko'ra, mustahkamlashni uch bosqichda amalga oshirish tavsiya etiladi.