Shimoliy va sharqiy bo'limlar bir qavatli bo'lib, joylashuvi va balandligi jihatidan bir XIL

MADRESSA"Tilla Kori"
Dizayn sxemalari
Binoning gumbazli shiftlarni ko'taruvchi o'rta qismi umumiy balandligi 33,3 ni tashkil qiladi va massiv ustunlar asosida qurilgan va o'zining mexanik xususiyatlariga ko'ra bir qavatli qismning konstruktsiyalaridan sezilarli darajada farq qiladi. Arklar va shiftlardagi ko'plab yoriqlar mavjudligi o'rta va bir qavatli qismlarning dinamik harakatining mustaqilligini belgilaydi. Bu o'rta va bir qavatli qismlarning tabiiy tebranishlarini o'lchash natijalari bilan ham tasdiqlanadi. O'rta qismning tabiiy tebranish davri 0,34 s, bir qavatli qismi 0,12 s. Zilzilalardan keyin binolarni tiklash amaliyoti shuni ko'rsatadiki, po'lat bog'ichlar va kamarlarni o'rnatish dastlabki qattiqlikni to'liq tiklashga olib kelmaydi, shuning uchun seysmik hisob-kitoblar o'rta va bir qavatli qismlar uchun alohida amalga oshiriladi. [13]

1. 
   Bir qavatli qism
   

Shaklda. 15.1. hisoblash sxemalari ko'rsatilgan: a - janubiy va b - shimoliy qismi uchun.
Hisoblashda qattiq strukturaviy sxema qabul qilinadi va faqat kesish deformatsiyasi hisobga olinadi.

Qismlar uchun strukturaning yuqori qismiga tegishli umumiy dizayn yuki

"A" va "B" mos ravishda: QA = 969 tonna ; Q_ichida = 948 t.
Tegishli massalar

_m969
9.81


 98,9
mc2
m


;m
969
9.81
mc2


m

Yuk ko'taruvchi konstruktsiyalarning ko'ndalang kesimlari - devorlar va ustunlar - Fa = 72,2 m2; Fb = 84,9 m2

rasm.15.1 Tilla Qori masjidi qismlarini hisoblash sxemalari.

2. 
   Kesishning qattiqligi
   

Yagona siqish moduli,Registon tumanidagi madrasa devorlarining dala tadqiqotlariga ko'ra - E = 14435 t/m.

=1,15
Kesish moduli - G = 0,4 ∙ 14435 - 5774 t/m2.

Kesish kuchlanishlarining notekis taqsimlanish koeffitsienti - m

"A" sxemasining qattiqligi -

_K5774x72,7
^A 1,15x5,2

= 70195,6 t/m

sxemalar "B" - KV =

^5774x84,9= 81975,4 t/m
1,15x5,2

Tabiiy tebranish davrlari

T_a 2
 6.28
 0,24c.

T_ 6.28
 0,22s.

Tebranish davri ahamiyatsiz darajada farq qiladi, shuning uchun u katta o'ziga xos yukni ko'taruvchi "A" qismini hisoblash bilan cheklanadi.

3. 
   SNiP II-7-81 bo'yicha hisoblash
   

Ikkinchi toifali tuproq uchun dinamik koeffitsient - b = 2,0 Hududning seysmikligi 8 ball.
Jadvalga muvofiq K1 koeffitsienti. 3 - 1,0. Jadvalga muvofiq K2 koeffitsienti. 4 - 1,3. Seysmik yuk
SA = K1 ∙ K2∙ Qa ∙ Kc ∙ b = 1,3x969,3x2x2 = 504 tonna.

4. 
   Spektral egri chiziqlardan hisoblash (KMK 2.01.03-96)
   

Hisoblash formulalar va jadvallar bo‘yicha “O‘zbekiston Respublikasi qurilish normalari va qoidalari. Seysmik mintaqalarda qurilish”.
Seysmik yuk
S = a ∙ Q ∙ Wi ∙ Kd ∙ ķik ∙ KP ∙ Kr ∙ Ko ∙ Keg (15.1)

a - 8 ball hisoblangan intensivlik uchun 0,5 ga teng seysmiklik koeffitsienti (2.7-jadval. SNiP).

Q - konsentratsiyalangan yuk konstruktiv sxema bo'yicha, - 969,3 tonnaga teng Wi - Jadvaldan aniqlangan spektral koeffitsient. 15.2.
Samarqand hududi uchun tebranish davri T = 0,24 s. Wi - 0,90.
ēik - tebranishlar shaklining koeffitsienti, - 1,0 ga teng. Kd - tarqalish koeffitsienti; Kd = 1,0.
Keg = 1,0 - bir qavatli bino uchun. KP = Kp = 1,0.

Ko - 2.3-jadvalga muvofiq. 1,2 ga teng [16]
Seysmik yuk - SA \u003d 0,5x969,3x0,4x1,2 \u003d 523 tonna.

o'rta qismi

Shiftlar va gumbazlarning joylashishiga muvofiq, shaklda ko'rsatilgan dizayn sxemasi. 15.1
Dizayn sxemasining xususiyatlari
15.1-jadval

Yo'q. p.p.	Balandligi Hk, m	Hudud Bo'limlar	Qattiqlik Kk, t/m	Yuklash Qk,x	Og'irligi mk f -s2 m	normal men kuchman
1	5.2	185.5	17.12	1664.6	169,68	5503
2	5.15	162.1	15.10	1586.2	161.69	3838
3	5.6	85.6	7.34	1596.2	162.71	2252
to'rtta	6.85	27.2	1.91	438.1	44.66	656
besh	10.55	21.4	0,97	217.5	22.17	218

Dizayn sxemasi rodlarning qattiqligi formula bilan aniqlanadi
_KG F_i
ⁱ 𝑙
i

bu erda, G - toshning kesish moduli - 5774 t / m2, m = 1,2. Massalar va qattiqlik matritsalari jadvalda keltirilgan. 4.2 va 4.3.

Jadvalda. 15.4 normallashtirilgan xos vektorlar matritsasi ko'rsatilgan

og'irlik bo'yicha, formula bo'yicha -

besh ₂

