Xudiakova

¹ 2R 2  20,6 ¹

2. Bo'limning geometrik xarakteristikalari

№ точек	x	tg  y		sin 	cos 	y
А	0	0,486	263	0,436	0,899	0
1	3	0,304	173	0,291	0,957	1,5
2	6	0,147	837	0,146	0,989	2,2
3	9	0	0	0	1	2,4
4	12	–0,147	–837	–0,146	0,989	2,2
5	15	–0,304	–173	–0,291	0,957	1,5
В	18	–0,486	–263	–0,436	0,899	0

Raflarning egri chiziqli maydonlarini to'rtburchaklargacha kamaytirishni hisobga olgan holda to'lqinning tasavvurlar maydoni

F  ^

2  53

 2 10  6  20  6^ = 366 см².

 

2
 ^{cos 32,6o} 

Berilgan devor qalinligi b_ст

^ sin 

 2 
2

sin 32,6^o

 2 = 7,4 см.

Kesma nosimmetrik bo'lganligi sababli, tortishish markazi to'lqin balandligining yarmida

Armaturasiz inersiya momenti

y  ^h

2

_ 40

2

= 20 см.

I  2

_ 20  6³ _

12

20 

6 17

_{2 } 7,4  28³

12

= 48 937 см³.

1,2

₁ = 15,2

) ₎

h=280

h_h=60

0,36
rasm. 17. Arkni hisoblash uchun:

а – qisqartirilgan dizayn kesimi; б – kamar qismi po'latga qisqartirildi

Yuklarni yig'ish va statik tahlil

Yuklarni yig'ish 4 - jadvalda keltirilgan.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м^2	Коэффиц иент,  f	Расчётная нагрузка, кН/м^2
Постоянная с учётом
криволинейного
профиля k = 1,14: рулонный ковёр цементная стяжка	0,1^.1,14 = 0,114 0,025^.1,14^.18 = 0,63	1,3 1,3	0,148 0,82
 = 25 мм,
 = 18 кН/м^3
– утеплитель  = 0,1,  =	0,225^.1,14 = 0,26	1,3	0,33
2,25 кН/м^3;
– пароизоляция	0,05^.1,14 = 0,06	1,1	0,07
– вес арки 2,8 т,	1,00	1,1	1,1
tcp = 41,5 мм,
 = 24 кН/м^3
Итого
постоянная	2,06		2,47
снеговая	0,82		1,18
полная	2,88		3,65

Расчётная схема загружения приведена на рис. 16.
S  S_qс_e  1,8  0,94  0,7 = 1,18 кН/м²;
Jadval 4

S_q = 1,8 кН/м² – Tambov uchun (III qor hududi);

  cos1,8  cos1,8  50^o = 0,94;

с_e  1,2  0,1 5 = 0,7;

g  g^{ 1} 1^  3,71^{ 1}

1^ = 0,7 кН/м².

1 m kamon to'lqiniga yuklar кН/м:

• 
  normativ:
  

^{1 } cos ^
 




 ^{cos 32,6o} 

 doimiy: g  2,06 1,5 = 3,09 кН/м;

- vaqtinchalik:

• 
  turar-joy:
  

p  0,82 1,5 = 1,23 кН/м;

 doimiy: g  2,47 1,5 = 3,71 кН/м;

• 
  Vaqtinchali: Hurmat bilan
  

p  1,18 1,5 = 1,77 кН/м.
f / l  1/ 5 shamol yuki hisobga olinmaydi .

Biz archni tekis ikki menteşeli kamar sifatida hisoblaymiz. Ark qopqog'ining eng noqulay yuklanishi doimiy kombinatsiyadir
kamar oralig'ining yarmida bir tomonlama qor yuki bo'lgan yuklar.
Arkning elastik siqilishining surish qiymatiga ta'sirini hisobga oladigan k koeffitsientini aniqlaymiz, bunda kamar tayanchlari joyidan siljimaydi.:

где n = 1,11.
k  ¹
11,876 ^In
Ff ²
_ 1

_11,876 48937 1,11

366 240²
 1 ,

Tanlangan yuklar birikmasi uchun vertikal qo'llab-quvvatlash reaktsiyalari va tortishish:
- doimiy yukdan,
V_A  V_B  0,5gl  0,53,7118 = 33,4 кН;

H  0,125
Qor yukidan butun oraliq bo'ylab tarqaldi
gl ²

f

k  0,125 

3,7118²

2,4
1 = 62 кН.

H  0,125

_ 1,77 18²

2,4

= 30 кН,

• 
  parabola bo'ylab taqsimlangan qo'shimcha doimiy yukdan:
  

V_A  V_B  0,167g₁l  0,167  0,7 18 = 2,1 кН;

• 
  bir tomonlama qor yukidan:
  

H  0,0238
g₁l ²

f

k  0,0238 

0,7 18²

2,4
1 = 2 кН;

V_A  0,375 pl  0,375 1,77 18 = 12 кН;
V_B  0,125 pl  0,125 1,77 18 = 4 кН;

H  0,0625

g₁l ²

f

k  0,0625 

1,77 18²

2,4
1 = 15 кН.

Har bir yuk turi uchun bo'limlardagi bükme momentlari, normal va ko'ndalang kuchlar formulalar bo'yicha hisoblanadi.:
M  M₀  Hy ; N  Q₀ sin   H cos ; Q  Q₀ cos  H sin  ,

где M₀
и Q₀
– ma'lum birikmada mos ravishda egilish momenti va kesish kuchi bir oraliqli balka; H – arkaning to’qin tarqatish

y – kesim o'qining ordinatasi.
Biz eng xavfli bo'limni ko'rib chiqamiz – Bo'lim 5.
Doimiy bir xil taqsimlangan yukdan harakatlar:
gx²
M₅  V_B x₅  ⁵  Hy  33,4  3 

2

3,71 3²

3,71

 62 1,5 = –76 кНм;

N₅  V_B sin   gxsin   33,4  0,291 3,71 3 0,291 62  0,957 = 66 кН;
Q₅  V_B cos gxcos H sin  33,4 0,957 3,713 0,957 62 0,291= 33 кН. Doimiy yukdan keladigan kuchlar parabola bo'ylab taqsimlanadi:

M₅  V_Bx 
g₁x²

2

• 
  g_xx
  

4

 Hy  2,13 

0,7  3²

2

_ 0,13 3

4
 2 1,5 = –0,25 кНм,

где g
_ 4g₁x(l  x) _ 4  0,7  (18  3) _{= 0,13 кН/м;}

x _{l 2}
N  ^(V
18²

 g x)  ² g x^ sin   H cos  (2,1  0,7  3)  ²  0,13 3) 



5 _ B 1
^{3 x } ³

 0,291  2  0,957  2 кН

Q  ^V  g x  ² g x^cos  H sin   (2,1  0,7  3  ²  0,13  3) 
5 ^ B 1 x ^

 ³  ³

 0,957  2  0,291  0,3
кН.

Qor bir tomonlama yukdan sa'y-harakatlar:
M₅  V_B x  Hy  4  3 15 1,5 = –10,5 кНм;
N  V_B sin   H cos  4  0,271 15  0,957 = 15 кН;
Q  V_B cos  H sin   4  0,957 15 0,271 = 8 кН.
5-bo'limda mos keladigan kuchlarni umumlashtirib, biz ularning eng katta va uzoq muddatli yuk qiymatlarini olamiz. Uzoq muddatli qor yuki koeffitsient bilan olinadi.
N = 83 кН; M = –86,25 кН^.м; Q_A = 40,7 кН;
M_l = –81 кН^.м; N_l = 75,5 кН;

Распор H = 62 + 2 + 30 = 94 кН.
Распор от снеговой нагрузки по всему пролёту

H  0,125 

1,77 18²

2,4

= 30 кН.

Bo'limni tanlash uchun hisoblangan ma'lumotlar

l
Бетон В20 R_b = 11,5 МПа; R_b = 0,9 МПа; E_B  27,5 10³ МПа.
Арматура – сетчатая по ГОСТ 3826–82^*, коэффициент армирования при одном слое сетки на 1 см толщины сечения _sc = 0,0071,
R_s  R_sc = 245 МПа; E_s = 1,5^.10⁵ МПа.
Сварная сетка по 4 4 В500 A_s = 2^.0,250 = 0,5 см²; R_s  R_sc = 415 МПа; E_s = 2^.10⁵ МПа. Сварной плоский каркас в нижнем ребре 4  12А300; A_s = 4,52 см²;
в верхних рёбрах 4  12 А300; F_s^ = 4,52 см²; R_s  R_sc = 270 МПа;
E_s = 210⁵ МПа.
Затяжка выполняется из арматуры А400 с R_s = 355 МПа.

Birinchi guruhning chegaraviy holatlari bo'yicha hisoblash

Kesmaning mustahkamligini hisoblash, normal bo'ylama o'q a r k i.
To'qilgan qismning yuqori (siqilgan) javonlarini mustahkamlash koeffitsientlarini hisoblaymiz ( ^_c ) и сварной ( ^s₁ ) сетками и отдельными стержнями ( ^s₂ ):
  ^2sc  ^{2  0,0071} = 0,00237;

s₁

^s₁

h^_f
 A_s^ b^_f h^_f
6