Xudiakova

_ 0,5

20  6
= 0,0042;

^s_2
 A_s^ b^_f h^_f
 ^4,52 = 0,0377.

20  6

Ikki qatlamli to'quv ( _s )va bir payvandlangan( _s1 ) to'rlar uchun devorni mustahkamlash koeffitsientlari:
  ^2sc  ^{2  0,0071} = 0,0019;

s.ст

 

^bст


A_s^
7,4



0,5
= 0,0024.

^sст
(h  h_f  h^_f )b_ст

(40  6  6)  7,4

To'qilgan qismning pastki gardishini mustahkamlash koeffitsientlari ( _s ), payvandlangan ( _s1 ) panjaralar, alohida novdalar ( _s2 ).
_s  ^2sc  ^{2  0,0071} = 0,00237;
h_n 6
_s1  ^s₁ = 0,0042;

_s2
 A_s bh_f
 ^4,52 = 0,0283.

20  6

Kamaytirilgan mustahkamlash nisbati:

• 
  yuqori raf uchun:
  

^  

 ^
Rs  ^
Rs  0,00237  0,0042  ⁴¹⁵  0,0283 ²⁷⁰ = 0,041;

• 
  Devor uchun:
  

s s₁
^{s1 R}sc
^{s2 R}sc
245
245

 ^p    

^Rs  0,0019  0,0024  ⁴¹⁵ = 0,0059;

• 
  pastki raf uchun:
  

^sст
s.ст
s₁.ст _Rc
245

 ^p    

R_{s  }
^Rs  0,00237  0,0042  ⁴¹⁵  0,0283 ²⁷⁰ = 0,041;

  ^Es 

s s

2 10⁵

s_{1 Rc}
s_{2 Rc}
245
245

В

1
^E 2,7 10^{4 = 7,27;}

  ^Esс
2 _EВ

1,5 10⁵

 _{2,35 104} = 5,45.

Elementning burilishini hisobga oladigan koeffitsientni aniqlash uchun biz unga muvofiq hisoblaymiz [13, п. 3.57]:

• 
  uzoq muddatli yukning burilishga ta'sirini hisobga olgan holda koeffitsient:
  

• 
  Elementning taxminiy uzunligi
  

  1  ^Ml  1 
l _M
81

86,25

= 1,94;

_{l  } 0,542R2 _ 0,542  3,14  2060  2  26,3⁰

• 
  гибкость элемента
  

₀ 0,545

360
360

  ^l0  ^1005,2 = 25,1.

= 1005,2 см;

h 40
Har qanday kesim shakli uchun shartli kritik kuch

N  ^{2 }
0,15E_BI
_ 2

_ 3,14
0,7E I  

crc
l ^{2  (0,3   ) s s }

1005²

0 ^{ i e }

_  ^{0,15  27500  48937  0,1} _{ 0,7  2 105 1808 }

^  282 кН.

Armaturaning inersiya momenti

1,94  (0,3  2,6)

I_s  4,52  20² = 1808 см⁴.
0,1




Beton uchastkaning og'irlik markaziga nisbatan uzunlamasına kuchning eksantrikligi:
e₀  M / N  8625 / 83 = 104 см > e_а  h / 30  40 / 30 = 1,33 см, shuning uchun tasodifiy ekssentriklik hisobga olinmaydi.
_e  e₀ / h  104 / 40  2,6  0,15 ;
t  l₀ / h = 0,6;

  ¹

_1 N
^Ncrc
_ 1

_1 83

282

= 1,27.

Kamberni hisobga olgan holda uzunlamasına kuchning hisoblangan ekssentrisiteti e₀
e₀  104 1,27 = 132 см.

Высота сжатой зоны


x  (e₁  h) 



 152  40 

 112  123  11 см,

где e₁
 e₀

• 
  y  132  ⁴⁰ = 152 см – kuchlanish yuziga nisbatan N kuchning ekssentrikligi:
  

2

m  e₁  hb^f h^f  b_стh^f 

_ 7,4 6²  20 6² _

b_стh^_f ²  b^_f h^_f ²

2

 (152 40)(20 6  7,4 6) 

7974;

2

n   ^pm  b^ h^ ( ^p1  M ^p ) e

 0,0059  7974  20  6  (0,041 0,0059) 87 = 51;

s f f s s 2
e₂  e₀  y  h  h^f / 2 = 104 + 40/2 – 40 + 3 = 87 см;

2

2

2
_{ h}2
h^{2 }
 ^h 

k  b_ст ^{p } he 
 h^ e  ^{f }  b h  ^p  e  ^f  

s _ 1




f 1 _



40<sup>2

f f s</sup>  ¹ 

 

₆2

 ⁶ 

7,4  0,0059(40 152 

 6 152 

2

₂ )  20  6  0,041_152  _{2 }  924.

 
Так как h^f = 6 см < x = 11 см < _Rh  0,577  9  40 = 25,9 см, то прочность сечения определяется из условия 39 [19] (значение _R =
= 0,577 [12, табл.11]).
N  A_n F _f^  A_c F_c^  R  ^p F_c^  R  ^p F_f  (21,5  240 
₁ s s.ст ₂ s s

 12,9  214,6  245  0,041 240)  0,1  552 кН  83 Н,

т.е. несущая способность сечения обеспечена, где

s
A_n  R_b  R_sc ^p1  11,5  245  0,041 = 21,5 МПа;


F_f  F _f^  b_f h_f  40  6 = 240 см²;

A_c  R_b  R_sc
p s.ст
 11,5  245  0,0059 = 12,9 МПа;

1
F_c^
 x  h^f b_ст  35  6 7,4 = 214,6 см²;

2

2
Принимаем F_c^ = 0.
Площадь поперечного сечения затяжки
F_c^
 h  x  h^f b_ст  40  35  6 7,4 < 0.

_Aтр _ ^H
s _Rs
По сортаменту принимается 1  20 А400 с A_s = 3,14 см².
 ^{94 10} = 2,64 см².

355

Расчёт по предельным состояниям второй группы.

Расчёт раскрытия трещин нормальных к продольной оси арки
Вычисляем коэффициенты приведённого армирования (с учётом отношения модулей упругости)

    ^

^Es ^{ Es}  ^


E_{s }

_{ } 2 10⁵ _{ }

s
s(E ) ^s

s
_ 2 10⁵ _

^Esc ^Esc
^{s2 E}sc

0,00237 0,0042 0,0377

1,5 10⁵

1,5 10⁵



0,048;

   

E_{s }

_{ } 2 10⁵ _

sстE
scт
s₁cт _Esc

0,0019

0,0024 _{1,5 105}
0,0051 ,

 ^p    

E_{s  M } E_{s 
 } 2 10⁵ _

sE s
^{s1 E}sc
^Esc
0,00237
0,0042
1,5 10⁵

Приведённая площадь сечения
2 10⁵

s
 0,0283  _{1,5 105}  0,0608.

F_n  b^_f h^_f 1 ₂ ^p  b_стh_ст 1 ₂_{sсс (Е)}  b_f h_f 1 ₂ⁿ 
sE sE

 20  6  (1 5,45 0,048)  7,4  281 5,45 0,0051  20  6  1 5,45 0,0608 

 537 см³.


Статический момент относительно нижней грани

S  b^ h^ 1  
^ h  ^{hf }

b / h
1   
^ h  h

• 
  ^hст ^ _
  

n f f
2 sE ^



₂ ^{ } ст ст
2 sстЕ ^ f ^

 ² 

2

 
 b h 1    ^p ^hf  20  6  (1 5,45  0,048)^ 40  ^{6 }  7,4  28
f f 2 sE ₂ ^{ }