1-rasm Sxema
Download 367.3 Kb.
|
Lentali konveyer yuritmasi uchun bir pog‘onali gorizontal silindrik qiya tishli reduktorni
|
v = ( 2.9)
Yechim:
v = = 3,41 m/s Ushbu tezlikda, silindrik reduktorlar uchun 8-darajali aniqlik olinishi kerak. yuk koeffitsienti K H = K N K N K N v ( 2.10) N qiymatlari jadvalda keltirilgan. 3,5; bd = 1.268 bilan , qattiqlik HB 350 va g'ildiraklarning tayanchlarga nisbatan assimetrik joylashuvi, zanjirli qo'zg'alish K N kuchlanishidan boshqariladigan valning egilishini hisobga olgan holda. 1.16. Jadvalga ko'ra 3.4 Ch. III da v = 3,41 m/s va 8-darajali aniqlik K N 1.086. Jadvalga ko'ra 3.6 v bilan silindrik tishli uzatmalar uchun 5 m / s bizda K Hv = 1,0. Yechim:
Kontakt kuchlanishlarini formula bo'yicha tekshirish: s N = ( 2.11) Yechim:
s H = · = 312 MPa ˂ [ s H ]
Harakat qiluvchi kuchlar: - tuman: F t = ( 2.12) - radial: F r = ( 2.13) - eksenel: F a = F t tg _ ( 2.14) Yechim:
F r = 2346 = 863 H Fa = 2346 tg 8 °7´ = 2323 N Hhhh Formula bo'yicha egilish kuchlanishlari orqali tishlarning chidamliligini tekshiramiz: s F = ≤ [s F ] (2.15) bu erda K F - yuk koeffitsienti, K F = K F Fv uchun . Jadvalga ko'ra 3,7 bd = 1,268, qattiqlik HB 350 va rulmanlar K F = 1,328 ga nisbatan reduktorlarning assimetrik joylashuvi bilan. Jadvalga ko'ra 3,8 K Fv = 1,3. Shunday qilib, yuk koeffitsienti K F = 1,328 1,3 = 1,726; Y F - tish shaklini hisobga oladigan koeffitsient va tishlarning ekvivalent soniga bog'liq zv [qarang. ch. III, formula (3.25) uchun tushuntirishlar]: - tishli z v 1 = = ≈ 23 da; - g'ildirakda z v 2 = = ≈ 113; Y F1 = 3,976 va Y F2 = 3,6 Ruxsat etilgan kuchlanish quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi: [ sF ] = ( 2.16) Jadvalga ko'ra 45 po'lat uchun 3,9 qattiqlik HB 350 = 1,8 HB bilan yaxshilandi . Tishli uchun = 1,8 230 = 415 MPa; g'ildirak uchun = 1,8 200 = 360 MPa. S F = S F S F - xavfsizlik ovali, bu erda S F = 1,75 (3.9-jadvalga muvofiq), S F = 1 (zarb va shtamplash uchun). Shuning uchun S F = 1,75. Ruxsat etilgan stresslar: - reduktor uchun [ s F 1 ] = 237 MPa; - g'ildirak uchun [ s F 2 ] = 206 MPa; O'zaro munosabatlarni topish tishli uchun = 59,6 MPa; g'ildirak uchun = 57,2 MPa; Keyinchalik hisoblash g'ildirakning tishlari uchun amalga oshirilishi kerak, ular uchun topilgan nisbat kamroq. va K F koeffitsientlarini aniqlaymiz : Y = 1 - ( 2.17) bu erda b° - tishning bo'linish chizig'ining egilish burchagi. Yechim:
K F = ( 2.18) bu yerda ɛ - uchining qoplanish koeffitsienti; n - reduktorlarning aniqlik darajasi. Oxirgi qoplamaning o'rtacha qiymatlari uchun ɛ = 1,5 va 8- darajali aniqlik K F = 0,92. G'ildirak tishining mustahkamligini formula [2.15] bo'yicha tekshiramiz: s F2 = ≤ [s F ] Yechim:
s F 2 = ≈ 53 MPa ≤ [ s F 2 ] = 206 MPa
REDUKTOR VALLARINI OLDINDAN HISOBLASH Reduktor vallarining konstruktiv hisob-kitobi pasaytirilgan ruxsat etilgan burilish kuchlanishlari bo'yicha amalga oshiriladi. Drayv vali: Ruxsat etilgan burilish kuchlanishida valning chiqish uchining diametri [ t k ] = 20 MPa formula bilan aniqlanadi: d in1 = ( 3.1) bu erda T - moment, N mm ; [ t k ] – ruxsat etilgan burilish kuchlanishi, [ t k ] = 20 MPa. Yechim:
d in1 = ≈ 27,2 mm
d in1 = 28 mm standart seriyasidan eng yaqin kattaroq qiymatni qabul qilamiz . rotor dv va valning diametrlariga mos kelishi kerak dv1 . Tanlangan elektr motorida valning diametri ddv = 42 mm. Biz MUVPni GOST 21424-75 bo'yicha d in = 42 mm va d in1 = 28 mm uchun yarim ulash teshiklari bilan tanlaymiz . Rulmanlar ostida biz d p1 = 35 mm ni qabul qilamiz. Tishli val bilan bir bo'lakdan yasalgan. boshqariladigan val: Zanjir tarangligidan valning egilishining ta'sirini hisobga olgan holda, biz [ t k ] = 15 MPa ni qabul qilamiz. Val uchi diametri d in2 = ≈ 51,1 mm d v2 = 52 mm standart seriyasidan eng yaqin kattaroq qiymatni qabul qilamiz . Biz rulman ostidagi val diametrini d p2 = 60 mm, tishli g'ildirak ostida d k2 = 65 mm qabul qilamiz. VALLARning qolgan qismlarining diametrlari reduktorni yig'ishda dizayn nuqtai nazaridan kelib chiqqan holda belgilanadi. SHESTERNA VA G'ILDIRAKNING STRUKTURAVIY O'LCHAMLARI Val - tishli: biz reduktorni val bilan bir qismda bajaramiz, uning o'lchamlari: d 1 = 67 mm, d a 1 = 73 mm, b 1 = 85 mm. Soxta g'ildirak d 2 = 333 mm, d a 2 = 339 mm, b 2 = 80 mm. Hub diametri d st = 1,6 d k2 = 1,6 65 = 104 mm. Hub uzunligi l st = (1,2 ... 1,5) d k2 = (1,2 ... 1,5) 65 = 78 ... 98, biz l st = 80 mm ni qabul qilamiz. Jant qalinligi d 0 = (2,5…4) m n = (2,5…4) 3 = 7,5…12, d 0 = 10 mm ni qabul qiling. Disk qalinligi C = 0,3 b 2 = 0,3 80 = 24 mm. REDUKTOR KORPUSINING KONSTRUKTIV O'LCHAMLARI Korpus va qopqoq devorlarining qalinligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi: d = 0,025a w + 1 ( 5,1) d 1 = 0,02a w + 1 ( 5,2) Yechim: d = 0,025 200 + 1 = 6 mm d 1 = 0,02 200 + 1 = 5 mm Biz d = 8 mm, d 1 = 8 mm ni qabul qilamiz. Tana va qopqoq akkordlarining gardishlarining qalinligi - korpusning yuqori kamari va qopqoq kamari uchun: b = 1,5d = 1,5 8 = 12 mm; b 1 = 1,5d 1 = 1,5 8 = 12 mm; - tananing pastki kamari uchun: p = 2,35 ∙ d = 2,35 ∙ 8 = 18,8 mm, biz p = 20 mm ni qabul qilamiz. Bolt diametri: - poydevor d 1 = (0,03 ... 0,036) ∙ a w + 12 = (0,03 ... 0,036) ∙ 200 + 12 = 18 ... 19,2 mm, M20 tishli murvatlarni qabul qilish; - rulmanlarda qopqoqni korpusga mahkamlash d 2 = (0,7 ... 0,75) d 1 = (0,7 ... 0,75) ∙ 20 = 14 ... 15 mm, M14 tishli murvatlarni qabul qilish; - qopqoqni korpusga ulash d 3 = (0,5 ... 0,6) d 1 = (0,5 ... 0,6) ∙ 20 = 10 ... 12 mm, M12 tishli murvatlarni qabul qiling. ZANJIRLI TILISHNI HISOBI Biz qo'zg'aysan bir qatorli rolikli zanjirni qabul qilamiz. Drayv tishli tishli moment: T 3 = T 2 = 393 10 3 N mm Tishli nisbati ilgari qabul qilingan u C = 3,55 Biz kichik (etakchi) tishli tishlarning sonini qabul qilamiz: z 3 = 31 - 2 u C = 31 - 2 3,55 = 23,9 biz z 3 = 24 ni qabul qilamiz. Kattaroq tishli tishlarning sonini aniqlang: z 4 = z 3 u C = 24 3,55 = 85,2 biz z 4 = 85 ni qabul qilamiz. Keyin haqiqiy reduktor nisbati: u C = = = 3,54 Og'ish 100% = 0,28%, bu maqbuldir. Loyihaviy yuk koeffitsientlari quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi: K e = k d k a k n k p k sm k p ( 6.1) k d = 1.0 - dinamik yuk ovali (sokin yuk); k a = 1,25 - markaz masofasining ta'sir koeffitsienti; k n = 1,0 - markazlar chizig'ining moyillik koeffitsienti (qiyalik burchagi 60º); k p = 1.0 - zanjir kuchlanishini sozlash usuli koeffitsienti (avtomatik boshqaruv bilan); k sm = 1,0 - zanjir moylash koeffitsienti (uzluksiz moylash); k p = 1,25 - ish chastotasi koeffitsienti (ikki smenada ishlash). Yechim:
k e = 1,0 1,25 1,0 1,0 1,0 1,25 = 1,5625
zanjir bo'g'inlarida ruxsat etilgan bosim [ p ] ni bilish kerak . 7.18-jadvalga ko'ra, ruxsat etilgan qiymat [ p ] qo'zg'aysan tishli tishli tezligiga va qadam t ga qarab o'rnatiladi . Drayv tishli tishli aylanish tezligiga ega n 3 = 194,6 rpm. n = 200 rpm [ p ] = 23 MPa da ruxsat etilgan bosimning o'rtacha qiymati . Zanjirli ilgaklarning aşınma qarshiligi holatidan zanjir qadami t≥2,8 _ ( 6.2) bu erda T 3 - kichikroq tishli tishli valdagi moment, T 3 = 393 10 3 N mm K e - zanjir uzatishni o'rnatish va ishlatish shartlarini hisobga olgan koeffitsient; z 3 - tishli tishli tishlar soni; m - zanjir qatorlari soni, m = 1. Yechim:
t = 2,8 = 29,45 mm
Jadvalga ko'ra 7.15 biz qadam t = 31,75 mm va parametrlari Q = 88,5 kN bo'lgan standart zanjirni qabul qilamiz; A op = 262 mm 2 ; q = 3,8 kg / m. O'rtacha zanjir tezligini aniqlang: Download 367.3 Kb. Do'stlaringiz bilan baham: 
|