1. Температурное поле трубчатого реактора пиролизной установки

3.3.3.Свойства ГПО и ПОЛ приразличных температурах
В настоящее время не существует общих специальных критериев дляопределения качествопластическогопиролизного масла. Sarker et al. [34] использовали Sulphur contain and American Petroleum Institutete (API) gravity to check for пиролизное масло PP. Pinto et al. [35] использовали density, research octane число (RON), теплота combustion и т. Д. К check для пиролиза oil смешанных пластмасс. В этой статье физические параметры, такие как HHV а DV - это tested и значения chemical analysis, разрешенныедля- теоретический расчетRON с использованием метода, разработанного Ловасиком et al. [36]. Некоторые pr-операции HPO и LPOсопоставимы с commer- cial бензин и дизельное топливо (GB17930-2013, GB19147-2013), как показано в Таблицы 4 и 5.
HPO представляет собой темно-коричневую вязкую жидкость при температуреокружающей среды.
Полициклические ароматическиегидрокарбонатыHPO (ПАУ) отвечаюттребованиям для стандартногодизельноготоплива плотность близкак плотностикоммерческ

ПОЛ представляет собой жидкостьс небольшим осаждением при температуре окружающей среды.Сравнивали, как показано в таблице е 5, содержание бензенае и ароматических соединений удовлетворитьтребования к линии standard commercial gasoи RON ниже. Темне менее, alkene content выше, что может быть improved по реакции гидрирования [37]. DV ПОЛ уменьшается с увеличением тем-
повышение температуры. HHV HPO и LPO оченьвысоки, причем каждый быть более40 МДж·к
4. Выводы
В данной работе построен вертикальный падающийпленочный пиролизныйреактор;процесс пиролиза расплавленного ПП в вертикальномпадающем пленочном пиролизе экспериментальноисследован реактор и изучены эффектынагрева- обсуждается влияние температуры напродукты пиролиза.
1. При повышении температуры с 550°С до 625°С выход пиролизное маслоразлагается с 74,4 мас.% (± 2,2 мас.%) до 53,5 мас.%% (±1,3 мас.%) основными составами пиролизногомасла являются C
преобладают реакции β-деления. Содержание легкая фракция С пиролизное масло составляет 69,7 мас.%.
2. Выход масла изкритического фаллин фическогореакторапиролиза- ly выше, чем у цилиндрического реактора, равно реактор вращающейся печи и немного ниже, чем в среде реакторспсевдоожиженнымслоем. преобразование в неконденсирующийся газ путем вторичного крекинга. Крометого, n, высокаятемпературатакже ухудшаетэффект конденсации.
3.3.2. Сост. В табл. 3 и рис. 7 показанораспределение ионов composit HPO и LPO при 550 °C методом GC–MS. Атомные частицы carbonHPO range из C и основныесоставляющие are C Их средняя молекулярная массаn масса 209,69 г·моль По сравнению с HPO, числауглерода atom
ПОЛотносительнокоцентрированы отС Основные сомпоситина
из ПОЛ образуется 2,4-диметил-1-гептен, на долю которого приходится 35,46% и средняямолекулярная масса weight составляет 135,18 г · мol−1. Крометого, основной com-положение пиролизного масла - α-алкены,что указывает на β-деление реакции преобладают для пиролиза PP, which аналогичен re-результаты Miskolczi et al. [33]. Можно использовать короткоцепочечный α-алкен в качестве сырья для таких полимеров, как ПП, полиэтилен(ПЭ). Длительный цепные α-алкены могут быть использованы в качествематериала ra w для синтетических lu-брикантов используется в автомобильной, механической и аэрокосмической промышленности. A небольшие количестваHPO конденсируютсяв условиях низкой температуры.- разделможет привести к тому, что некоторое количествопиролизного маслаконденсируется иприсоединяется к внутренняя поверхность трубки конденсатора в конце эксперимента , какой weakens эффект condensation.
3.3.3.Свойства ГПО и ПОЛ приразличных температурах
В настоящее время не существует общих специальных критериев дляопределения
качествопластическогопиролизного масла. Sarker et al. [34] использовали Sulphur contain and American Petroleum Institutete (API) gravity to check for пиролизное масло PP. Pinto et al. [35] использовали density, research octane число (RON), теплота combustion и т. Д. К check для пиролиза oil смешанных пластмасс. В этой статье физические параметры, такие как HHV а DV - это tested и значения chemical analysis, разрешенныедля- теоретический расчетRON с использованием метода, разработанного Ловасиком et al. [36]. Некоторые pr-операции HPO и LPOсопоставимы с commer- cial бензин и дизельное топливо (GB17930-2013, GB19147-2013), как показано в
Таблицы 4 и 5.
HPO представляет собой темно-коричневую вязкую жидкость при температуреокружающей среды. Полициклические ароматическиегидрокарбонатыHPO (ПАУ) отвечаюттребованиям для стандартногодизельноготоплива плотность близкак плотностикоммерческого дизельноготоплива.
ПОЛ представляет собой жидкостьс небольшим осаждением при температуре окружающей среды.Сравнивали, как показано в таблице е 5, содержание бензенае и ароматических соединений удовлетворитьтребования к линии standard commercial gasoи RON ниже. Темне менее, alkene content выше, что может быть improved по реакции гидрирования [37]. DV ПОЛ уменьшает ся с увеличением тем-повышение температуры. HHV HPO и LPO оченьвысоки, причем каждый быть более40 МДж·кг−1. преобладают реакции β-деления. Содержание легкая фракция С
Ссылки
[1] http://data.stats.gov.cn.
[2] Y.B.Liu, X.B. Ma, D.Z. Chen, L. Zhao,G.M. Zhou, Copyrolysis characteristics and kinetic
[3] Б.К. Шарма, Б.Р. Мозер, К.Э. Вермиллион, К.М. Долл, Н .Раджагопалан, Производство,
характеристика и топливныесвойства альтернативногодизельного топливапри пиролизе
отходы пластиковых пакетов, топливные процессы. Технология. 122 (3) (2014) 79–90.
[4] М. Каркри, Ю. Жарни, П. М.Уссо, Тепловое состояние несжимаемогопсевдопласта
fluid и Nusselt number at the interface fluid-die wall, Int. J. Therm. Sci. 47 (2008)
1284–1293.
[5] Н. Маскаренхас Л. Мудавар Исследованиевихревой диффузии и теплообмена
коэффициентдляжидкихпленок,подвергнутыхпоследовательному нагреву,
Int. J. Heat Mass Transf. 64 (2013) 647-660.
[6] C. Shi, Q. Chen, T.C. Jen, W.Yang, Heat transfer performanceof lithium bromide solution-
tion in falling film generator, Int. J. Heat Mass Transf. 53 (15-16) (2010) 3372-3376.
[7] L. Zhang, H. Zheng, Y. Wu, Experimental study on a horizontal tube falling film
испарениеи замкнутая циркуляция всистеме опреснения, Renew. Energy 28 (8)
(2003) 1187–1199.
[8] D. La, M.D. Li, W. Qin, W.J. Li, Y.D. Li, Исследование теплопроводностипадения
film evaporation process, Appl. Энерг. Technol. 5(2006)6–10.
[9] P.S.B. Zdanski, J.M. Vaz, A.P.C. Dias, Forced convectionalheat transfer of polymer melt
поток внутриканала ls с контрастом/expansion sections, Int. Commun. Теплоемкость
Перенос 38 (10) (2011) 1335-1339.
[10] Л.Дж. Chen, H. Wang, X.B. Ma, G.M. Zhou,Моделирование инновационного реактора
для отходовпластмасс pyrolysis, Chem. Eng. J. 237 (15) (2014) 229-235.
[11] P. Fu, S. Hu,J. Xiang, L.S. Sun, T. Yang,A.C. Zhang, J.Y. Zhang,Mechanism study of rice
пиролизсоломы по Фурье transform, Chin. J. Chem. Eng. 17 (3) (2009) 522–529.
[12] R. Yan, H. Yang, T. Chin, D.T. Liang, H. Chen, C. Zheng, Influeвлияние температуры на
распределение газообразныхпродуктов из отходов пиролиза пальмового масла, Combust.
Пламя 142 (2005) 24-32.
[13] P. Донг, С. Е. Инь, Л.Х. Лу, Р.С. Би, Экспериментальное исследование пиролиза отходов
пластмассы в раскаленном слое, J. Harbin Inst. Техн. ол. 10 (2006) 1728-1731(in Chinese).
[14] А. Демирбас, Пиролиз муниципальных пластиковых отходов для утилизации бензина-диапазон
гидрокарбОнс, Дж. Анал. Приложение. Пиролиз 72 (1) (2004) 97-102.
[15] E. Горка О. Martin, L. Gartzen, A. Maite, B.Javier, Product yields and compoitionsin
непрерывныйпиролизполиэтилена высокой плотности вконическом реакторе,
I & EC Res. 50 (11) (2011) 6650-6659.
[16] R. Miranda, H. Pakdel, C. Roy, C. Vasile, Vacuum pyrolysis of commingled plastics
containing PVC II. Продукт analysis, Polym. Деградация. Stab. 73 (1) (2001) 47-67.
[17] S.H. Jung, M.H. Cho,B.S. Kang, J.S. Kim, Pyrolysis ofa fraction of waste polypropylene
и полиэтилен для извлечения ароматических соединений BTX с использованием реактора flfuidized bed,
Топливный процесс. Technol. 91 (3) (2010) 277–284.
[18] L.P. Carlos, A.C. Howard, Microwave-induced pyrolysis of plastic wastes, Ind. Eng.
Chem. Res. 40 (40) (2001) 4749-4756.
[19] К.К. Хантер, А.Л. Ист,Свойства связей C-C в n-алканах:отношение к крекингу
механизмы, Дж. Phys. Chem. A 106 (7) (2002) 1346-1356.
[20] R.W.J.Westerhout, J.A.M.Kuipers, W.P.M.Swaaij, Experimental determinationof
выход продуктов пиролиза ПЭ и ПП -влияние условий реакции, инд.
Chem. Res. 37 (37) (1998) 841-847.
[21] С. Е. Леви не, Л.Дж.-
пиролиз ene: эволюция низкомолекулярногопродукта, Polym. Деградация. Stab. 94
(5) (2009) 810–822.
[22] H. Бокхорн, А. Хорнунг, У. Хорнунг, Механизмы и кинетика термического
разложение plastics изизотермических и динамическихизмерений, J. Анал.
Приложение. Пиролиз 50 (2) (1999) 77-101.
[23] W. Каминский Дж. Ким, Пиролизсмешанных пластиковв ароматическиеcs, J. Анал. Приложение.
Пиролиз 51 (51) (1999) 127-134.
[24] G.X. Yan, X.D. Jing, H. Wen, S.G. Сян, Термалкрекинг виргинских отходов пластмасс
ПП и ПВД в реакторе semi-batch under atmospherepressure, EnergyFuels 29
(4) (2015) 2289–2298.
[25] S.L.Ye , X.Б. Ма, Д.З. Чен, П. Тао,Влияние скорости гниенияна продукты пиролиза
отходы пластмасс в r otary kiln, Proc. CSEE 34 (23) (2014) 3952-3958(in Chinese).
[26] D.Z. Chen, L.J. Yin, H. Wang, P.J. Он, пиролизныетехнологии формуниципальные твердыеотходы:
Areview,Waste Manag. 34 (12) (2014) 2466–2486.
[27] L.H. Wang, Y. Zhang, L.N. Song, Experimental research on pyrolysis process of waste
резина, Liaoning Technol. Univ. (Nat. Sci. Ed.) 25 (336-338) (2006) ( в Китаее).
[28] U. Арена, М.Л.Мастеллоне, Феноменразгидизации при пиролизе двух
пластик былtes, Chem.Eng.Sci.55 (15) (2000) 2849-2860.
[29] I.Çit, A.Si na ğ, T. Yumak, S. Ucar, Z. Misirlioglu, M. Canel, Сравнительныйпиролиз
полиолfins (PP и LDPE)и d PET, Polym. Bull. 64 (8) (2010) 817–834.
[30] I. Ahmad, M.I. Khan, H. Khan, M. Ishap, R. Tariq, K. Gul, W. Ahmad, Pyrolysis study
из полипропилена иполиэтилена в премиальные нефтепродукты, Int. J. Green Energy
12 (7) (2015) 663–671.
[31] S.L. Wong, N. Ngadi, T.A.T. Abdullah, I.M. Inuwa, Current state и future перспективы
из отходов пластмасс источник топлива: обзор, Обновление. Sust. Энерг. Rev. 50 (C) (2015)
1167–1180.
[32] Л. Чжао, З.Х. Ван, Д.З. Чен, Х.Б. Ма, Дж. Луан,Влияние примесей на отходы
пиролиз пластмасс: продукты и эмиссионныеионы, Окружающая среда. Sci. 33 (1) (2012) 329–336
(на китайскомязыке).
[33] Н. МискОльчи, А. АнГьял, Л. Бартха, И. Валкаи, Топлива бу пиролиз отходовпластмасс из
agricultural and packaging sectors in a pilot scale reactor, J. Топливный процесс. Technol. 90
(7) (2009) 1032–1040.
[34] М. Саркер, М.М. Рашид, М. Молла, Конверсия отходов полипропиленав
жидкоеуглеводородное топливо дляполученияэлектронов иэнергии, Environ. Техн. ол. 33
(24) (2012) 2709–2721.
[35] F. Пинтао, П. Коста, И.Гуляртлу, И. Кабрита, Пиролизпластмассовых отходов.
состав отходов на выход продукта, Дж. Анал. Приложение. Пиролиз 51(1)(1999)39-55.
[36] Г.П. Ловасич, Н. Дж. Амбрек, Д.Д. Сифтар, М.В. Простеник,Определение каталитических свойств
октановое число реформированного газа по газовой хроматографии high resolution, топливо 69
(4) (1990) 525–528.
[37] J.M. Escola, J. Aguado, D.P. Serrano, A. García, A. Peral, L. Briones, R. Calvo, E.
Fernandez, Calalytic hydroreformingкрекингового масла из полиэтиленовой термыl
Ni поддерживал hierarchical zeolites и mesosructurued aluminosilicates, Appl.
Catal. B Окружающая среда. 106 (3–4) (2011) 405–415.