Islom karimov nomidagi toshkent davlat texnika universiteti olmaliq filiali "kimyoviy texnologiya"


KOʻP KORPUSLI BUG’LATGICH XISOB KITOBI


Download 1.13 Mb.
bet15/18
Sana28.12.2022
Hajmi1.13 Mb.
#1016673
1   ...   10   11   12   13   14   15   16   17   18
Bog'liq
ESANBOYEVA ASAL KURS LOYIXASI

KOʻP KORPUSLI BUG’LATGICH XISOB KITOBI
MASALA
16 kg/s sulfat suyuqligining bug’lanishi uchun MWR ni hisoblang.Yoniq dastlabki konsentratsiya Oi = 16%, yakuniy Oe= 64%. Quvvat sxemasi: III-II-I. Suyuqlik 70oC haroratda qoldiq ichiga kiradi.Evoparator turi apparat- koʻtarilgan plyonkali plyonka.Isitish bug’ining bosimi p1=3kgs/sm2.Barometrik kondensator bosimi pb.k=0.15kgs/sm2.
YECHIM
Biz issiqlik almashinish haqidagi blok diagrammasini tuzamiz.
Katalogdan apparat turini aniqlaymiz va balandligi va diametrini tanlaymiz isitish kamerasi quvrlari: tip apparati – III, bajarilishi1:H=5000mm; dHxб=38x2mm.
Quvur uchun material tanlash.Biz zanglamaydigan poʻlatni ishlatamaiz va uni issiqlik oʻtkazuvchanligini aniqlaymiz:λ=17,5vt/(MK).
B iz butun oʻrnatish uchun moddiy balansni tuzamiz va aniqlaymiz, bug’langan suvning umumiy miqdori:
Gi = Ge+∑W, 16= Ge+∑W;
*1Па=0.1kgs/m2
Gixi= Gexe, 16∙16 = Ge∙64;
Ge= ;
∑W = 10-4=6kg/s.

  1. Biz bug’langan namlikni korpuslarga taqsimlaymiz, quyidagilarni nazarda tutamiz binolardagi bug’langan suvning massa miqdori nisbati:

I:II:III = 1:0.86:0.9. Shunday qilib, bug’langan suv miqdori:
I binosida W1= ;
II binosida W1 = ;
III binosida W1 = .
Jami ∑W= 2.17+1.87+1.96=6kg/s.

  1. Har bir bino uchun material balansi asosida binolar uchun eritmaning konsentratsiyasini hisoblaymiz.

III binoda: Gi 3= Gi; ṍi 3 = ṍi ;
Gi 3 = Gi 3+ W3; 10=Ge 3+ 1.96;
Gi 3xi 3= Ge 3xw 3; 10∙20= Ge 3e 3;
Ge 3= 10- 1.96 = 8.04ềẵ/ṅ = Gi 2
e 3= = ṍi 2 .
II binoda: Gi 2 = Ge 2 + W2; 8.04 = Ge 2+ 1.87 ;
Gi 2xi 2= Ge 2xe2; 8.04∙24.9 = Ge 2e2;
Ge2= = ṍi1.
I binoda: Gi1= Ge1+ W1; 6.17 = Ge1+ 2.17;
Gi1xi1= Ge1xe1; 6.17∙32.4 = Ge1e1;
Ge1 = 6.17 – 2.17 = 4ềẵ/ṅ = Ge;
e1 = e.
Kino tipidagi qurilmalar uchun hisoblash oʻrtacha oxiri boʻyicha amalga oshiriladi, apparatdagi IYE oqimi:
1= ;
2= ;
3= ;
∑ṍi= 41.2 + 28.65 + 22.45 = 92.3%.

  1. Biz umumiy harorat farqini binolar boʻylab mutanosib ravishda taqsimlaymiz.Eritmaning konsentratsiyasi:

∑∆tiau = t1 - tẵề ;
P1= 3kg/sm2; t1 = 132.9℃ ;
Pb.k = 0.15kg/sm2; tb.k = 53.6℃
∑∆tiau = 132.9 - 53.6 = 49.3℃ ;
∆tiau i = ∑∆tiau ;
∆tiau l = 79.3 = 35.4℃ ;
∆tiau 2 = ;
∆tiau 3 = .

  1. Korpuslardagi isitish bug’ining haroratini hisoblaymiz:

ti+1 = ti - ∆tiau I ;
tl = 132.9℃ ;
t2 = t1 - ∆tiau 1 = 132.9 – 35.4 = 7.5℃;
t3 = t2 - ∆tiau 2 = 97.5 – 24.6 = 72.9℃;
tẵề = t3 - ∆tiau 3 = 72.9 – 19.3 = 53.6℃.

  1. Olib, korpuslardagi ikkilamchi bug’ning haroratini aniqlaymiz, gidravlik depressiya ∆1’’ = 1℃;

ti’ = ti+1 + ∆I’’ ;
t1’ = t2 + ∆1’’ = 97.5 + 1 = 98.5 ℃;
t2’ = t3 + ∆2” = 72.9 + 1 = 73.9 ℃;
t3’ = tẵề + ∆3” = 53.6 + 1 = 54.6 ℃.

  1. Biz haroratni ∆I va gidrostatik ∆/ depressiyalarini aniqlaymiz va formula boʻyicha idishlardagi eritmaning qaynash nuqtasini hisoblaymiz

i = ∆aoi i i .
Ma’lumotlariga koʻra biz haroratning pasayishida atmosfera bosimini ∆aoi i va koefitsenti ꭍi , bug’ bosimiga qarab topamiz:
atm = 4.3℃, ꭍ1 = 0.99;
atm = 2.0℃, ꭍ2 = 0.84;
atm = 1.5℃, ꭍ3 = 0.73;
1 = 4.3∙ 0.99 = 4.3 ℃;
2 = 2.0∙ 0.84 = 1.7 ℃;
3 = 1.5 ∙ 0.73 = 1.1 ℃.
Kino tipidagi qurilmalar uchun gidrostatik tortishish hisobiga olinmaydi (∆i ’=0).
Keyingi idishlardagi eritmaning qaynash nuqtasi:
teềi i = ti’ + ∆i + ∆i ’;
teềi 1 = 98.5 + 4.3 = 102.8 ℃;
teềi 2 = 73.9 + 1.7 = 75.6 ℃;
teềi 3 = 54.6 + 1.1 = 55.7 ℃.

  1. Biz hollardan foydali harorat farqini aniqlaymiz.

∆tiἰe = ti - ∆teềi i
∆tiἰe 1 = 132.9 – 102.8 = 30.1 ℃;
∆tiἰe 2 = 97.5 – 75.6 = 21.9 ℃;
∆tiἰe 3 = 72.9 – 55.7 = 17.2 ℃;
∑∆tiἰ e = 30.1 + 21.9 + 17.2 = 69.2 ℃.
Imtihon:
∑∆tἰie = ∑∆tiau - ∑(∆i + ∆i ’ + ∆i’’);
∑∆tiἰề = 79.3 – (4.3 + 1.7 + 1.1 + 1 + 1 + 1) = 69.2℃.
8.Korpuslardagi toza sirt uchun issiqlik uzatish koeffitsentini formula boʻyicha hisoblang
Ki = .
Issitish sovutish suvidan quvur devoriga issiqlik uzatish koeffitsenti uzun quvurlar uchun
1i = Ai + Bi ,
qayerda Ai Bi va ri biz ma’lumotnoma ma’lumotlaridan topamiz: bug’ harorat farqi va bug’ tomonidagi quvur devori ∆t1i tanlash usuli bilan aniqlanadi. Birinchisida yondashuvni qabul qilish ∆t1i = 1/5 ∆tiἰe i .
Biz ma’lumotlarni jadvalga kiritamiz:

№ korpus

Ai∙ 10-3

Bi ∙ 103

ri ∙ 10-3dj/kg

∆t1i

I

6.90

6.69

2171

6.0

II

6.30

6.79

2267

4.4

III

5.79

5.87

2372

3.4

Biz olamiz:
11 = 6.90 ∙ 103 + 6.69 ∙ 10-3 = 7384 Ao/(i2 ∙ E);
12 = 6.30 ∙ 103 + 6.79∙10-3 = 7000 Ao/(i2 ∙ E) ;
13 = 5.79 ∙ 103 + 5.87∙10-3 6609 Ao/(i2 ∙ E).
Quvur devoridan sovuq issiqlik uzatishgacha boʻlgan issiqlik uzatish koeffitsienti ᾳ2i plyonkali qurilmalar uchun tenglamalar boʻyicha aniqlanadi:
Nu2i = (1.3+128d)Prẵề i0.9 Reẵề i0.23 Rei l0.34( )0.25 ;
Nu2i = ;
Prae i = ;
Reae i = ;
Rei i = .
Bu yerda quvurlardagi suyuqlik tezligi Wae = 0.02i/n; ichki quvuq diametri quvvati d=dH - 2δ = 38 – 2∙2= 34mm = 0.034m.
Malumot ma’lumotlariga koʻra, biz jismoniy xususiyatlarini topamiz suyuqliklar qaynash nuqtasida (teei i) va bug’ni ikkilamchi haroratda bug’ (ti’). Qora suyuqlikning issiqlik sig’imini hisoblang:
naei = (0.98-0.0052xi) 4.19∙103 Aae/(ea∙E)
nao 1= (0.98-0.0052∙41.2)4.19∙103 = 3.209∙103 Aae/(ea ∙ E);
nao 2 = (0.98-0.0052∙22.45) 4.19∙103 =3.482 ∙ 103 Aae/(ae∙E)
nao 3 = (0.98-0.0052∙22.45)4.19 ∙103 =3.617 ∙103 Aae/(ae∙E)
Biz ma’lumotlarni jadvalga kiritamiz:



№korpus

Pi
Kg/m3

Pwi
Kg/(m∙c)

μti∙103
Па∙с

Pji
Kg/m3

μж∙103
Па∙c

λji,
vt/(m∙K)

Cji∙10-3
Dj/(kg∙K)

I

0.5691

2.0

0.0125

1170

3

0.48∙1.163

3.209

II

0.2320

2.52

0.0120

1120

1.6

0.50∙1.163

3.482

III

0.1026

2.48

0.0115

1100

1.6

0.50∙1.163

3.617

Biz issiqlik uzatish va issiqlik uzatish mezonlari va koeffitsentlarini hisoblaymiz:
Prae 1 = = 17,25;
Prae 2 = = 9,58;
Prae 3 = = 9,95;
Reae 1 = = 265;
Reae 2 = = 476;
Reae 3 = = 468;
Rei 1 = = 5440;
Rei 2 = = 7140;
Rei 3 = = 7332;
Nu21 =(1,3+128∙0,034)17,250,9∙2560,23∙54400,34 = 139,0;
Nu22 = (1,3+128∙0,034)9,580,9∙4760,23∙71400,34 = 227,9;
Nu23 = (1,3+128∙0,034)9,950,9∙4680,23∙73320,34 = 277,4;
21 = = 2282 Ao/(i 2∙ E);
22 = = 3898 Ao/(i 2 ∙ E);
23 = = 4744 Ao/(i 2 ∙ E);
Qabul qilingan arqlarni tekshiramiz ∆ti xususiyatining tengligi shartidan termal yuklar:
li∆tli = KI∆tiἰe i;
7384∙∆t11 = 1454∙30,1;
∆t11 = 5,9℃, qabul qildi ∆t11 = 6,0℃, farqilanishi 1,7%;
7000∙∆t12 = 1947∙21,9,
∆t12 = 6,1℃, qabul qildi ∆t12 = 4.4℃, farqlanishi 27,8%;
6609∙∆t13 = 2099∙17,2,
∆t13 = 5,5℃,qabul qildi ∆t13 = 3,4℃,farqlanishi38,2%.
∆t12 va ∆t13 uchun farqlar berilgan koʻproq 5%, keyin qayta hisoblaymiz ᾳli va Ki qabul qilgan ∆ti hisoblaganga teng:
11 = 7384 Ao/(i 2∙ E);
12 = 6,30∙103 + 6,79∙10-3 = 6804 Ao/(i 2 ∙E);
13 = 5,79∙103 = 6296Ao/(i 2∙E)
Imtihon:
6804 ∙ ∆t12 = 1931∙ 21,9;
∆t12 = 6,2℃, qabul qildi ∆t12 = 6,1℃,farqlanish 1,6%,
6296 ∙ ∆t13 = 2067 ∙ 17,2,
∆t13 = 5,6℃, qabul qildi ∆t13 = 5,5℃,farqlanish 1,8%.
9.Issiqlik iste’moliga qarab termal yuklarni aniqlaymiz, buning uchun har bir holat uchun issiqlik balansi tenglamasini yozing:
Q1 = Wiri’ + Gaoicaoi(teei i – taoi);
naoi 1= (0,98-0,0052∙32,4)4,19∙103 = 3,40 ∙ 103 Aae/(ae∙ E);
naoi 2 = (0,98 - 0,0052∙24,9)4,19∙103 = 3,56 ∙ 103 Aae(ae∙E);
naoi 3 = (0,98- 0,0052∙24,9) 4,19∙103 = 3,67∙103 Aae(ae∙E);
tao 1 = teei 2 = 75,6℃;
tao 2 = teei 3 = 55,7℃;
tao 3 = 70℃;
Q1 = 2,17∙2264∙103+ 6,17∙3,40∙103(102,8-75,6) = 5483∙103 Ao;
Q2 = 1,87∙2324∙10+8,04∙3,56∙103(75,6-55,7) = 4915∙103 Ao;
Q3 = 1,96∙2369∙103+10∙3,67∙103(55,7-70) = 4118∙103Ao.
Aniqlangan hisoblash

  1. Foydali harorat farqini an;anaviydan holatlarga taqsimlaymiz, isitish yuzasining teng maydonlari qorqali:

∆tiie i = ∑∆tiie;
= = 3771; = = 2545; = = 1992;
∑QilKi = 3771+2545+1992 = 8308;
∆tiie 1 = 69,2 = 31,4 ℃;
∆tiie 2 = 69,2 = 21,2 ℃;
∆tiie 3 = 69,2 = 16,6 ℃.

  1. Biz harorat rejimini tuzamiz:

teei 1 = t1 - ∆tiie 1 = 123,9-31,4 = 101,5 ℃;
t1’ = teei 1- ∆1 - ∆1’ = 101,5 – 4,3 = 97,2 ℃;
t2 = t1’ - ∆1’’ = 97,2 -1 = 96,2℃;
teei 2 = t2 - ∆tiie 2 = 96,2 – 21,2 = 75,0 ℃;
t2’ = teei 2 - ∆2 - ∆2’ = 75,0 -1,7 = 73,3 ℃;
t3 = t2’ - ∆2’’ = 73,3 – 1 = 72,3℃;
teei 3 = t3 - ∆tiie 3 = 72,3 – 16,6 = 55,7 ℃;
t3’ = teei 3 - ∆3 - ∆3’ = 55,7 – 1,1 = 54.6 ℃;
ta.e = t3’ - ∆3’’ = 54,6 – 1 = 53,6℃.



  1. Tishchenko usuli yordamida binolarda isitish bug’ining sarfini va bug’langan namlik miqdorini aniqlang:

Wi = Dii + Gaoii.
I va ꞵ I koeffitsentlarini hisoblash uchun jadvalni toʻldiring:


korpus

Ri ∙ 10-3
Dj/kg

Ri’∙10-3
Dj/kg

i

Cbjx i∙10-3
Dj/kg

tvxi

Tkhli


i

I

2171

2267

0,958

3,30

75,0

101,5

-0,040

II

2270

2325

0,976

3,56

55,7

75,0

-0,030

III

2327

2369

0,982

3,67

70

55,7

-0,022

Qabul qildi:
W1 = D ∙ 0,958 + (10 – W2 – W3) (-0,040);
W2 = W1 ∙ 0,975 + (10 – W3) – (--0,030);
W3 = W2 ∙ 0,982 + 10∙ 0,022;
Bu tenglamalar sistemasini yechib D, W1, W2, W3 larni aniqlaymiz. Hisoblash uchun kompyuterda biz matritsa hosil qilamiz:



D

W1

W2

W3

Const

I

0,958

-1

0,04

0,04

0,40

II

0

0,976

-1

0,03

0,30

III

0

0

0,982

-1

-0,22




0

1

1

1

6

Hisob – kitoblar natijasida biz quyidagilarni olamiz:
D = 2,38 kg/s;
W1 = 3,13 kg/s;
W2 = 1,84kg/s;
W3 = 2,03kg/s.

  1. Binolarning termal yuklarini issiqlik kelishi bilan aniqlaymiz:

Q1 = Dr = 2,38∙2171∙103 = 5167∙103Vt;
Q2 = W1r2 = 2,13∙2270∙103 = 4835∙103Vt;
Q3 = W2r3 = 1,84∙2327∙103 = 4282∙103Vt.

  1. Har biri uchun issiqlik uzatish sirtini hisoblash holatlari:

F1 = .
Qabul qildi 𝞅I = 0,7.
Keyin
F1 = = 161,7 m2 ;
F2 = = 168,7 m2;
F3 = = 178,3 m2;
Fno = = 169,6 m2;
σ = 100 = 100 = 9,8%.
10% dan oshmaganligi sababli, hisob qoniqarli deb hisoblanadi. Biz evaparatorni katalogga muvofiq tanlaymiz (3) :
Nominal issiqlik almashinuvi yuzasi 70 m2
Haqiqiy issiqlik uzatish yuzasi 67 m2
Quvurlar soni 129
Isitish kamerasining diametri D1 353 mm
Qafas diametri D2 565 mm
Separator balandligi H1 565mm
Qapqoq uchun qafas balandligi H2 176mm
Mahina balandligi H 3350mm



Download 1.13 Mb.

Do'stlaringiz bilan baham:
1   ...   10   11   12   13   14   15   16   17   18




Ma'lumotlar bazasi mualliflik huquqi bilan himoyalangan ©fayllar.org 2024
ma'muriyatiga murojaat qiling