Настоящий проект деревянного перекрытия одноэтажного промышленного здания разработан в соответствии с заданием на проектирован

МАВЗУ: РАМА ВА ФЕРМА ЭЛЕМЕНТЛАРИНИНГ ҲИСОБИ.

Рамани статик ва конструктив ҳисоби


7-мисол. Тахталардан эгиб елимланиб тайёрланган уч шарнирли рама ҳисоби.
Рама конструкцияси тахталардан эгиб елимланиб тайёрланади. Материаллар - намлиги =12% ли арча тахтаси ва синтетик елим. Рама оралиғи – 24 м, оралиқ ўртасидаги баландлиги – 10 м; томнинг қиялиги – 1:4 ёки =14⁰; Рама тўсинининг кесими узунлиги бўйича ўзгарувчан қилиб қабул қилинади; Рамалар орасидаги масофа (қадами) В=5,4 м.
Раманинг ҳисобий ўқи сифатида учидаги кесимининг оғирлик марказидан ўтувчи ва ташқи қиррасига параллел ўқ қабул қилинади. Карниз тугунида

кесим баландлиги h  ^{ 1}  ^{1 }  𝑙 ; учида - h
 0,3 h таянчда - h  0,4  h . Рама




^{i } 20
40 ^
2 1 on 1

учун қалинлиги
h_д 
r_k
250
 3,3
смли тахталар қўлланилади.

Раманинг геометрик ҳисоби
Рама конструкцияси иккита ярим рамалардан ташкил топади. Ярим Рамалар бир-бири билан ва пойдеворга шарнирли бириктирилади.
Узунлиги бўйича элемент кесими баландлигининг ўзгариш қиялиги:
i  ¹  ¹ .
5 7
Эгилган жойидаги эгрилик радиуси:
r_k  h_д  250 1,4 250  350 cм  3,5 м ,
бу ерда: h_д =1,4 см - Рама учун ишлатилган тахталар қалинлиги
(рандалангандан сўнг).
Ташқи контурнинг эгрилик радиуси:
r_н  r_k  h₀  3,5  0,15  3,65 м,

бу ерда:


h  ^h2
0 <sub>2


</sub> 0,3  h₁
2


 15 cм;


h  ^𝑙  100 cм.
¹ ₂₅

tg14⁰  0,25;
cos14⁰  0,97;
sin14⁰  0,242.

Ярим рама эгри қисмининг ёйилиш бурчаги:   90   90 14  76⁰ . Эгри участка ёйининг узунлиги:
^{  r } 3,14  3,5  76⁰

S  ^k 
180^о
Рама тўсинининг узунлиги:
180^о
 4,6 м.

_{𝑙 } 0,5  𝑙 _{ r tg} 
 ^{0,5  23,7}  2,73  9,48 м.

^p cos ^k 2
0,97

Рама устунининг баландлиги:

^Hст
 H  f₀

• 
  r_k
  

 tg ^  10  2,96  2,73  4,31 м.
2

бу ерда:
_{f } 𝑙  tg
o ₂
 0,25 11,85  2,96 м .

Ярим раманинг тўлиқ узунлиги:
l_o  H_ст  S  l _p  4,31 4,6  9,48  18,39 м.
Рама кесимларида ҳосил бўлувчи зўриқишларни аниқлаш учун ярим рама ўқини 8 та участкага бўламиз (7.4-расм). Чап таянч 0 нуқта (координата боши) деб белгиланади ва ярим Раманинг доиравий эгри қисмидаги кесимлар координаталари қуйидаги формулалардан топилади.

X_n  r_k  r_k  cos_п ;
Раманинг хусусий оғирлиги:
Y_n  r_k sin_п  H_ст

g 
_H g ^H  P^H



см
1000 _1
K_cм  𝑙
_ 130  700
1000 _1
8 27
 197 Н / м² ,

бу ерда: К_см - 7÷9 - уч шарнирли рамалар учун хусусий оғирлик коэффициенти.

Рамага таъсир этувчи юклар

4.1-жадвал

Юк тури	Меъёрий юк Н/м^2	Коэффициент 	Ҳисобий юк Н/м^2
Том конструкциялари оғирлигидан	130	1,1-1,2	150
Раманинг хусусий оғирлигидан	197	1,1	217
Жами:	327	-	367
Қор юки	700	1,4	980
Тўлиқ юк	1027	-	1347

Рама ўқи нуқталарининг координаталари
4.2-жадвал

Кесим №	0 (А)	1	2	3	4	5	6	7	8 (с)
Х, м	0	0	0	0,74	2,65	3,5	6,28	9,06	11,85
У, м	0	2,155	4,31	6,45	7,70	7,91	8,60	9,30	9,999

7.1-расм. Тахталардан эгиб елимланиб тайёрланган Раманинг ҳисоб ва геометрик схемалари

Рамага таъсир этувчи ҳисобий юклар:

доимий:
вақтинчалик: қор юки: шамол юки:
G  367  В  367 5,4 1982 Н / м²;
Р  980 В  9805,4  5292 Н / м;
q_в  cq₀nB  0,83001,25,4 1555 H / м .

Тўсинга таъсир этувчи шамол юки:

в

в
q ^л  q cos  1555  0,97  1508 H / м;

в

в
q^п  0,5q cos  0,5 1555  0,97  754 H / м;
устунларга таъсир этувчи шамол юки:
q_вд  q_в  1555 н / м;
q_во  0,75q_в  0,75 1555  1166 н / м;

1

1
^qвд ^qво
Раманинг статик ҳисоби.
 0,24q_в  0,24 1555  372 н / м;
 0,12q_в  0,12 1555  186 н / м.

q=1 Н/м бирлик юкдан таянч реакциялари:

_{V } 3q𝑙 _ 31 23,7 _{ 8,9 H ;}
^A 8 8
_{V } 1q𝑙 _ 11 23.7 _{ 3,0 H ;}
^B 8 8
q𝑙² 1 23,7²

H _A  H_B  _16H 
16 10
 3,5 H .

Шамол юкидан таянч реакцияларини аниқлаймиз:

7,04²
 ^2,96 
11,85²

1) М _В  0  (1166  1555)  ₂
 (186  372)  _ 7,04 

_  2,96  754  
2 _ 2

 1508 11,85  ^11,85  ^{11,85 }  V

 23,7.

2
  _А
 
_{V } 67428  4690  52939  317635 _{ 18283 н ;}
^A 23,7

7,04²
 ^2,96 
11,85²

2) М _А  0  (1555  1166)  ₂
 (372  186)  2,96  _ 7,04 

_ 1508  
2 _ 2

 754 11,85  ^11,85  ^{11,85 }  V

 23,7.

2
  _В
 
_{V } 67428  4690 105878 158817 _{ 8521 Н ;}
^В 23,7

лев
 ^7,04 
2,96²
11,85²

3. 
   М_с
   

 0  Н _А 10 18283 11,85 1555  7,04  _
 2
 2,96_  372 
_ 2
 1508 
2

_{Н } 216653  70937 1629 105878 _{ 18008 Н ;}
^A ₁₀

_пр  ^7,04 
2,96²
11,85²

3. 
   М_с
   

 0  Н_В 10  852111,85 1166  7,04  _
 2
 2,96_ 186 
_ 2
 754  ; 2

_{Н } 100973  53191 814  52939 _{ 597 Н .}
^A ₁₀
Рама оралиғининг чап ва ўнг ярмида таъсир этувчи тенг тақсимланган вертикаль бирлик юкдан ярим раманинг ҳисобий нуқталарида ҳосил бўлувчи эгувчи моментларни (н^.м) қуйидаги формулалар бўйича аниқлаймиз:
_X 2

п

A
_М лев _{ V}
 X_n

• 
  q ⁿ  H
  

₂ A
У_n ;

п

 М

В
М ^пр  V
 X_n

• 
  H_В
  

У_n ;

М
лев о( А)
пр о( А)
 0 ;

М
лев
1
 8,9  0 1 0  3,5  2,155  7,5;

1
М ^пр  3  0  3,5  2,155  7,5;

2
М ^лев  8,9  0 1 0  3,5  4,31  15,1;

2
М ^пр  3  0  3,5  4,31  15,1;

М
лев
3
 8,9  0,74  1
0,74²
2
 3,5  6,45  16,3;

3
М ^пр  3  0,74  3,5  6,45  20,4;

М
лев
4
 8,9  2,65 1
2,65²
2
 3,5  7,7  6,9;

4
М ^пр  3  2,65  3,5  7,7  19;

М
лев
5
 8,9  3,5 1
3,5²
2
 3,5  7,91  2,7;

5
М ^пр  3  3,5  3,5  7,91  17,2;

М
лев
6
 8,9  6,26 1
6,26²
2
 3,5  8,6  6;

6
М ^пр  3  6,26  3,5  8,6  11,3;

М
лев
7
 8,9  9,06 1
9,06²
2
 3,5  9,3  7;

7
М ^пр  3  9,06  3,5  9,3  5,4;