Настоящий проект деревянного перекрытия одноэтажного промышленного здания разработан в соответствии с заданием на проектирован

М
лев
8(с)
пр

 М
8(с)
 0.

Шамол юкидан эгувчи моментлар қуйидаги формулалар бўйича топилади:
M ^л  H Y  (q Y ² / 2) V X ;
n A n b n A n
M ^п  H Y  (q Y ² / 2) V X
n B n b n B n
Шамол юкидан ярим раманинг ҳисобий нуқталарида ҳосил бўлувчи эгувчи моментларни (н^.м) аниқлаймиз:
М_{о( А)}  0;

М
лев
1
 18008  2,155 1555 
2,155²
2
 35196;

М

1
^пр  597  2,155  1166 
2,155²
2
 3994;

М
лев
2
 18008  4,31 1555 
4,31²
2
 63171;

2

М
^пр  597  4,31  1166 
4,31²
2
 13402;

М
лев
3
 18008  6,45 1555 
6,45²
2
18283  0,74  70276;

3

М
^пр  597  6,45  1166 
6,45²
2
 8521 0,74  21799;

лев
 ^7,04 
0,66²
2,65²

^{М 4  18008  7,7 1555  7,04 } 
_ 2
^{ 0,66} ^{ 372 }
_ 2
 1508 
2
18283  2,65  49828;

_пр  ^7,04 
0,66²
2,65²

^{М 4  597  7,7  1166  7,04 } 
_ 2
^{ 0,66} ^{ 186 }
_ 2
 754 
2
 8521 2,65  19017;

лев
 ^7,04 
0,87²
3,5²

^{М 5  18008  7,91 1555  7,04 } 
_ 2
^{ 0,87} ^{ 372 }
_ 2
 1508 
2
18283  3,5  39772;

_пр  ^7,04 
0,87²
3,5²

^{М 5  597  7,91  1166  7,04 } 
_ 2
^{ 0,87} ^{ 186 }
_ 2
 754 
2
 8521 3,5  15624;

лев
 ^7,04 
1,54²
6,28²

^{М 6  18008  8,6 1555  7,04 } 
_ 2
^{ 1,54} ^{ 372 }
_ 2
 1508 
2
18283  6,28  14838;

_пр  ^7,04 
1,54²
6,28²

^{М 6  597  8,6  1166  7,04 } 
_ 2
^{ 1,54} ^{ 186 }
_ 2
 754 
2
 8521 6,28  8248;

лев
 ^7,04 
2,26²
9,06²

^{М 7  18008  9,3 1555  7,04 } 
_ 2
^{ 2,26} ^{ 372 }
_ 2
 1508 
2
18283  9,06  1401;

_пр  ^7,04 
2,26²
9,06²

^{М 7  597  9,3  1166  7,04 } 
_ 2
^{ 2,26} ^{ 186 }
_ 2
 754 
2
 8521 9,06  7218;

М _8(с)  0.
Эгувчи моментларнинг аниқланган қийматларини 1-жадвалга киритамиз.
Юкларнинг асосий йиғиндисида (доимий ва қор юки) манфий ишорали энг катта эгувчи момент (3) нуқтада ҳосил бўлади: М₃=–266954 н^.м; мусбат ишорали энг катта эгувчи момент эса – (7) нуқтада ҳосил бўлади: М₇=40215 н^.м.
Юкларнинг асосий йиғиндисидан ҳисобий нуқталар учун бўйлама ва кўндаланг кучларни аниқлаймиз.
Доимий ва қор юкидан таянч реакциялари:
_{V } q𝑙 _ (1982  5292)  23,7 _{ 86196 Н ;}

(3) нуқта учун:

A ₂

Н 
q𝑙²
8 f
2
_ (1982  5292)  23,7²
810

 51071 Н.

sin _3
 r_к  х₃

3
r_к
 ^{3,5  0,74}  0,7885;
3,5
  52^о ;
соs₃
 0,615.

^N₃ ^{ V}_A ^{ q  X}₃ ^sin₃ ^{ H cos}₃ ^{ 86196  (1982  5292)  0,74 0,7885  51071 0,615  95130 н} (7) нуқта учун:

  14^о ;
sin  0,242;
соs  0,97.

_{V } q𝑙 _ ^{3Рсн  𝑙} _ (1982  5292)  23,7 _ 3  5292  23,7 _{ 133229 н;}
^A 2 8 2 8

Н 
q𝑙²

• 
  ^Рсн
  

 𝑙²
_ (1982  5292)  23,7²
_ 5292  23,7²
 69649 н;

8 f 16 f
8 10
16 10

N₇  V_A  q  X ₇  sin  H cos  133229  (1982  5292)  9,06 0,242  69649  0,97  83852 н.
Таянч реакцияларини қуйидаги формулалар бўйича аниқлаймиз: қор юкидан:

V  V
_ ^{Рсн  𝑙} _ 5292  23,7 _{ 62710 н;}

A B


_{Н } ^Рсн
2
 𝑙² _
2
5292  23,7²


 37155 н;

8 f 8 10
доимий юклардан:

V  V
_ q𝑙 _ 1982  23,7 _{ 23486 н;}

A B



Н 
q𝑙²
8 f
2 2
_ 1982  23,7²
8 10


 13915 н.

Таянчлардаги бўйлама ва кўндаланг кучлар:
N=62710+23486=86196 н; Q=37155+13915=51070 н.
Ярим Рамалар туташиш тугунидаги бўйлама куч N_c=Q_max=51070 н; қор юкидан ҳосил бўлувчи кўндаланг куч таянч реакцияси V_В га тенг бўлади:
қор юки оралиқнинг чап ярмида таъсир этганда:

Q  V
_ ^{Рсн  𝑙} _ 5292  23,7 _{ 15677 н;}

сн B _{8 8}
шамол юкидан:
Q_c  V_A  q  0,5  𝑙  85211508  0,5  23,7  9348 н;

в

лев
умумий кўндаланг куч:
Q_c  0,9  (Q_сн  Q_в )  0,9  (15677  9348)  22522 н.

Рама кесимларидаги эгувчи моментлар, н^.м

1. 
   жадвал
   

Ке си м №	q=1 н/м бирлик юкдан			G=198 2 н/м хусу- сий оғирли кдан		Рсн  5292 н / м Қор юкидан				Шамол юкидан ^qв^,^н/м			Ҳисобий эгувчи моментлар, н^.м
	чапд а	ўнг- да	тў- лиқ			чапда	ўнгда	тўлиқ		чапда	ўнгда		асосий йиғинди	махсус йиғинди
0 (A)	0	0	0		0		0	0	0		0	0		0	0
1	-7,5	-7,5	-15		-29730		- 39690	-39690	-79380		35196	3994		-109110	шамол юкидан зўриқишлар камаяди.
2	-15,1	-15,1	-30,2		-59856		- 79909	-79909	-159818		63171	13402		-219674
3	-16,3	-20,4	-36,7		-72739		- 86259	-107956	-194215		70276	21799		-266954

4	-6,9	-19	-25,9	-51333	- 36514	-100548	-137062	49828	19017	-188395
5	-2,7	-17,2	-19,9	-39441	- 14288	-91022	-105310	39772	15624	-144751
6	6	-11,3	-5,3	-10504	31752	-59799	-28047	14838	8248	-70303
7	7	-5,4	1,6	3171	37044	-28576	8468	1401	7218	40215 (-20405)
8 (с)	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0

Рама кесимини тўғри тўртбурчак шаклда қабул қиламиз;
h / b  6
нисбат

бажарилиши шартидан кесим энини
b  ^h  200
6
мм қабул қиламиз.

(3) нуқтадаги максималь эгувчи момент бўйича рама кесимининг баландлигини бўйлама кучлардан ҳосил бўлувчи кучланиш умумий кучланишларнинг 10%ини ташкил этишини эътиборга олиб, қуйидаги формула бўйича аниқлаймиз:


h_тр    104,8 cм ,

бу ерда: K_c =1,07 – раманинг эгилган қисмида кучланишлар эпюрасининг

эгри чизиқли характерини эътиборга олувчи коэффициент (2-жадвал бўйича

^r  5
h
нисбатга мос қиймат қабул қилинган);
 =0,7-1,0 – бўйлама эгилишдан ҳосил бўлувчи моментни ҳисобга олувчи

коэффициент (дастлабки ҳисоб учун  =0,75 қиймат қабул қилинди);
 =0,8 – элементнинг эгилувчанлигини ҳисобга олувчи коэффициент; R_c=1300 н/см² – арча ёғочининг сиқилишга ҳисобий қаршилиги.

Ҳисоб натижасига кўра кесим ўлчамларини
b  h  20 105
см қабул

қиламиз; h  75 1,4  105 cм.
Таянчда кесим баландлиги елимли чокнинг ёрилишга мустаҳкамлиги шартидан қуйидаги формула бўйича аниқланади:

^hоп
 ³ 
2
^Qmax b  R_ск
 3  51070
2  20 160
 24 см.

Конструктив талабларни эътиборга олган ҳолда Рама кесимининг ўлчамларини қуйидагича қабул қиламиз:

таянчда:
h_оп  1,4  30  42 см;
b  h_оп  20  42 см;

тўсин учида:
h_с  1,4  25  35 см;
b  h_с  20  35 см;

эгилган қисмида:
h₁  1,4  75  105 см;
b  h₁  20 105 см.

Ярим рамалар қалинлиги 1,4 смли (рандалангандан сўнг, рандалангунча – 19 мм=1,9 см) тахталардан эгиб елимланиб тайёрланади.
Кесим баландлигининг энига нисбати:
^h  ¹⁰⁵  5,25  6 ,
b 20
демак, конструктив талаблар бажарилган.