Проектирование привода

Конструктивные размеры корпуса редуктора

Толщина стенок корпуса и крышки: = 0,025а + 1 = 0,025  125 + 1 =4,12 мм, принимаем  = 6 мм: ₁ = 0,02а + 1 = 0,02  200 + 1=3,5 мм, принимаем ₁ = 6 мм.

Толщина фланцев поясов корпуса к крышки:
верхнего пояса корпуса и пояса крышки
b = 1,5 = 1,5  6= 9 мм; b₁ = 1,5₁ = 1,5  6 = 9 мм
нижнего пояса корпуса
р = 2,35 = 2,35  6 = 14,1 мм; принимаем р = 15 мм.

Диаметр болтов: фундаментных d₁ = (0,030,036)а + 12 = (0,030,36) 125

+ 12 = 15,75  16,5 мм; принимаем болты с резьбой М16;
крепящих крышку к корпусу у подшипников d₂ = (0,7  0,75) d₁ = (0,7 
0,75) 16 = 11,212 мм; принимаем болты с резьбой М12;
соединяющий крышку с корпусом d₃ = (0,50,6) d₁ = (0,5  0,6) 16 =89,6 мм; принимаем болты с резьбой M10

2. Расчет цепной передачи

Выбираем приводную роликовую однорядную цепь

Вращающий момент на ведущей звездочке

Т₃ = Т₂ = 290  10³ Н^.мм
Передаточное число было принято ранее
и_ц = 3,4
Число зубьев: ведущей звездочки [см. с. 148]
z₃ = 31 - 2 и_ц = 31 – 2 ^. 3,4  24;

ведомой звездочки
Принимаем тогда фактическое
Отклонение
3,42*3,4/3,14*100=0,63%

Расчетный коэффициент нагрузки см. гл. VII, формулу (7.38) и поясне- ния к ней.
К_э = k_дk_аk_нk_рk_смk_п = 1  1  1  1  1,25  1  1 = 1,25,
где k_д = 1 – динамический коэффициент при спокойной нагрузке (передача к ленточному конвейеру); k_а = 1 учитывает влияние межосевого расстояния k_а = 1 при а_ц  (3060)t; k_н = 1 – учитывает влияние угла наклона линии центров (k_н
= 1, если этот угол не превышает 60^о; в данном примере  = 45^о, см. рис. 12.1); k_р учитывает способ регулирования натяжения цепи; k_р = 1,25 при периодиче- ском регилировании натяжения цепи; k_см = 1 при непрерывной смазке; k_п учи- тывает продолжительность работы в сутки, при односменной работе k_п = 1.
_{Для определения шага цепи по формуле (7.38) гл. VII надо знать допуска- емое давление} р в шарнирах цепи. В табл. 7.18 допускаемое давление р за- дано в зависимости от частоты вращения ведущей звездочки и шага t. Поэтому для расчета по формуле (7.38) величиной р следует задаваться ориентировоч- но. Ведущая звездочка имеет частоту вращения

n₂=347 об/мин
Среднее значение допускаемого давления при п  500 об/мин р = 20 МПа.
Шаг однорядной цепи (т = 1)

Подбираем по табл. 7.15. цепь ПР-31, 75-88, 50 по ГОСТ 13568-75, име- ющую t = 25,4 мм; разрушающую нагрузку Q  60 кН; массу q = 2,6 кг/м; А_оп
= 179,7 мм².


Скорость цепи
v=24*25,4*389,6/60*10³=3,95 м/с
Окружная сила

F_tц=2980H

Давление в шарнире проверяем по формуле (7.39)
p=20,72 МПа
Уточняем по табл. 7.18 допускаемое давление [р] = 22 [1 + 0,01 (z₃ - 17)] =
= 22 [1 + 0,0,1 (25 - 17)] = 23,76 МПа. Условие р < [р] выполнено. В этой фор- муле 22 МПа — табличное значение допускаемого давления по табл. 7.18 при п = 500 об/мин и t = 25,4 мм.
Определяем число звеньев цепи по формуле (7.36)

где ; z_ = z₃ + z₄ = 24+82=106

Δ=84-24/2*3,14=9,23

Тогда
L_т=2*50+0,5*106+9,23²/50=100+53+1,7=154,7
Округляем до четного числа L_t = 154.
Уточняем межосевое расстояние цепной передачи по формуле (7.37)

а_ц=1255 мм

Для свободного провисания цепи предусматриваем возможность умень- шения межосевого расстояния на 0,4%, т.е. на 5 мм.
Определяем диаметры делительных окружностей звездочек [см. формулу (7.34)]

d_д3=195,3мм

d_д4=846,6мм

Определяем диаметры наружных окружностей звездочек [см. формулу (7.35)]

где d₁ = 15,88 MM — диаметр ролика цепи (см. табл. 7.15);
D_Е3=288,4мм
D_Е4=572,2мм
Силы, действующие на цепь:
окружная F_tц = 2980 Н — определена выше;
от центробежных сил F_v = qv² = 2,6 • 3,95²  40,5 Н, где q — = 2,6 кг/м по табл. 7.15;
от провисания F_f = 9,81 k_f qa_ц =9,81*1,5*1,26*2,6= 48,2 Н, где k_f = 1,5 при угле наклона передачи 45°.
Расчетная нагрузка на валы
F_B = F_tц + 2F_f =2980+ 2 • 48,2 = 3076 Н.

3.