Тошкент давлат техника университети ҳузуридаги илмий даражалар берувчи dsc

Таблица 4 
Планирование эксперимента по влиянию содержания гранулометрического состава 
наполнителей и свойств гетерокомпозитных эпоксидных покрытий, формированных 
активационно-гелиотехнологическим способом с использованием Ангренских 
каолинов 
Вид, содержание (в мас.ч.) и 
гранулометрический состав 
(мкм) покрытий из ГКПМ 
Физико-механические свойства 
покрытий из ГКПМ 
Эксплуатационные 
характеристики 
покрытий из ГКПМ 
по фактору
2
𝑓 ∙ 𝛿
0
Микротвердость 
H
м
(МПа) 
Адгезионная 
прочность
1
𝜎
а
на 
отрыв (МПа) 
AKF
-78
10 (d=0,001-0,01) 
14,5 
142 
0,021 
20 (d=0,001-0,01) 
15,2 
131 
0,028 
30 (d=0,001-0,01) 
12,1 
98 
0,038 
AKC
-30
10 (d=0,02-0,2) 
18,1 
112 
0,026 
20 (d=0,02-0,2) 
19,3 
118 
0,032 
30 (d=0,02-0,2) 
18,6 
96 
0,036 
AKT
-10
10 (d=10-30) 
16,2 
122 
0,022 
20 (d=10-30) 
18,3 
133 
0,023 
30 (d=10-30) 
19,2 
131 
0,026 
AKO
10 (d=30-50) 
15,2 
112 
0,025 
20 (d=30-50) 
16,3 
121 
0,028 
30 (d=30-50) 
17,1 
110 
0,032 
Примечание: 1 – на отрыв; 2 – при 𝑝 ∙ 𝜐 = 0,05 МПа·м/с По O’zDst 22.28-2014 
Для 
установления 
математической 
модели 
составляли 
интерполяционную формулу Ньютона по разным двум экспериментам: 
𝑃
0
= 𝑦
0
+
∆𝑦
0
1!ℎ
0
(𝑥 − 𝑥
0
) +
∆
2
𝑦
0
2!ℎ
1
2
(𝑥 − 𝑥
0
)(𝑥 − 𝑥
1
) (1) 
В диссертационной работе использована разностная таблица данных с 
применением интерполяционной формулы Ньютона для нахождения 
закономерности изменения микротвердости H
м
(МПа) и адгезионной 
прочности 𝜎
а
на отрыв (МПа) для покрытий из ГКПМ. 
Используя интерполяционную формулу Ньютона для точек, составляем 
следующие данные: 𝑥
0
= 14.5, 𝑥
1
= 15.2, 𝑥
2
= 12.1; 𝑦
0
= 142, 𝑦
1
= 131, 𝑦
2
=
98 
𝑃
11
= 142 −
11
1!
(𝑥 − 14,5) −
22
2!
(𝑥 − 14,5)(𝑥 − 15,2)
= 142 − 11𝑥 + 159,5 − (11𝑥 − 159,5)(𝑥 − 15,2)
= 142 − 11𝑥 + 159,5 − 11𝑥
2
+ 167,2 + 159,5𝑥 − 2424,4
= −11𝑥
2
− 170,5𝑥 − 2097,7 
или 
𝑃
11
= −11𝑥
2
− 170,5𝑥 − 2097,7 (2) 
Графики этих функций приводятся в диссертационной работе. 
В третьей главе диссертации «Теоретические и технологические 
основы создания гетерокомпозитных полимерных материалов для 
деталей машин» приведены результаты теоретических и экспериментальных 
исследований влияния технологических факторов на физико-механические 

---

37 
свойства композиционных заливочных полимерных материалов и 
полифункциональны для получения из них колковых деталей рабочих органов 
машин и механизмов. 
Природные свойства хлопка-сырца как ценного стратегически важного 
сырья для отраслей экономики несколько претерпевают изменения в процессе 
сборки и переработки, сопровождаемые снижением физико-механических 
свойств, потому что хлопок-сырец, особенно его волокно, фрикционно 
взаимодействуют с твердыми и к тому же шероховатыми металлическими 
рабочими поверхностями. Одним из основных факторов, отрицательно 
влияющих на качество сырья и работоспособность машин и механизмов, 
является сила (коэффициент) трения хлопка с поверхностями рабочих органов 
машин. 
Известны различные способы критериев оценки работоспособности 
полимерных материалов в условиях фрикционного взаимодействия с 
различным контртелом. Например, для оценки износостойкости ПМ 
предлагается комплексный фактор в виде 
𝐼~
𝑓
𝐻 𝜎
𝑝
𝜀
0
, (3) 
где 𝐻 – твердость, 𝜎
р
– прочность на разрыв; 
𝜀
0
– относительное 
удлинение при разрыве. Чем больше значение комплексного фактора (
H σ
p
ε
0
)
, 
тем ниже износостойкость. 
Также существует другой метод для оценки работоспособности 
полимерных покрытий по времени выхода из эксплуатации 
𝜏~
𝜎
𝐼∙𝑓
, (4) 
где I - интенсивность изнашивания покрытий. 
Применение уравнений (3) и (4) несколько противоречиво к оценке 
механической повреждаемости хлопка. Поэтому на основе многофакторного 
анализа результатов исследования и установленной корреляционной связи 
между свойствами и трибопараметрами при фрикционном взаимодействии 
хлопка с контртелом А.Б.Джумабаевым предложен безразмерный критерий 
оптимизации: 

𝑓 ⋅ 𝛿 ∼ 𝑒𝑥𝑝 [
𝐸
м
−𝐸
в
𝐸
м
] ∙
𝑅
𝑧
𝐾
в
𝐻𝐵
н
𝑑𝐾
н
𝐻𝐵
с
→ 𝑚𝑖𝑛, (5) 
где 𝐸
м
и 𝐸
в
– соответственно модуль упругости материала и волокна; 
𝐻𝐵
н
и 
𝐻𝐵
с
– соответственно твердость наполнителя и связующего; 
𝑅
𝑧
– высота установившейся шероховатости;
𝑑 – диаметр хлопкового волокна;
𝐾
в
– доля волокна в хлопке;
𝐾
н
– концентрация наполнителя. 
Согласно предлагаемому критерию при выборе существующих и 
созданию новых высокоэффективных ГКПМ с учетом минимального 
комплексного фактора (произведение коэффициента трения на относительную 

---

38 
поврежденность хлопка) нужно стремиться приблизить модуль упругости 
материала к модулю упругости хлопкового волокна, обеспечивая при этом 
минимальное 
изменение 
шероховатости, 
достигаемое 
повышением 
равномерности микротвердости поверхности ГКПМ. Особо важно при этом 
добиваться максимальной стабильности  в широких диапазонах условий 
эксплуатации машин (), достигаемой повышением фрикционной 
теплостойкости ГКПМ. 
Для экспериментального установления такого критерия в достаточно 
сложном многофакторном анализе разработан национальный нормативный 
документ O’zDSt 2822-2014, где в качестве испытуемого стенда используется 
«Дисковый трибометр» (№FAP 00782).