I лойиҳалаш учун

расм. Бош тўсиннинг таянч қобирға орқали устунга таяниши

5. 
   Устуннинг ҳисоби
   

Устунлар марказий сиқилишга ишлайди ва ўзларига тегишли юк майдони юзасидан барча юкларни кабул килиб пойдеворга узатади. Устунга таъсир қилаётган юк бош тўсиннинг таянч реакциясига тенг булади. Курс лойиҳасида устун тузилган қўштаврдан ташкил топган яхлит кесимли стержен кўринишида қабул қилинган (9 - расм).

4. 
   расм. Устун баландлигини аниқлаш схемаси.
   

V.1. Устун стерженининг ҳисоби.
Пол сатхидан ораёпма устигача булган масофа топшириққа асосан 6 м. Устун материали С235 синфидаги пўлат. Ҳисобий қаршилиги R_у=235 МПа. Устуннинг конструктив схемаси 8 ва 9 расмларда кўрсатилган.
Устуннинг баландлигини аниқлаймиз.
l_c= H_уст = H_Т – H_қур+ h₃=6-1,38+0,5 = 5,12 м.
бу ерда: h₃ - (0,4 – 0,5)м – пол сатхидан устун пойдевори устигача булган масофа (11 – расм).
Н_Т- тўшама устининг белгиси Устуннинг ҳисобий узунлиги:
l₀ = μ · l_c=1·512 = 512 см
бу ерда: μ – ҳисобий узунликка келтириш коэффициенти. Курс лойиҳасида устун бош тўсин ҳамда пойдеворга шарнирли махкамланганлиги сабабли μ = 1 тенг кабул килинган
Устунга тушаётган юкнинг қиймати:
N = 2Q_max=2·965 = 1930кН
бу ерда: Q_max – кесувчи кучнинг максимал қиймати ёки бош тўсинларнинг таянч реакцияси.
Устун кесим юзасини танлаш унинг эгилувчанлигини олдиндан белгилаш орқали амалга оширилади. Эгилувчанликнинг минимал пўлат сарфига тўғри келувчи энг қулай қиймати 2–жадвалда келтирилган. Бунинг учун устундаги шартли зўриқишни аниқлаймиз.

E
3

l R
N  ^N
  2

R
  _
193010
_ 2,0610⁵

 5,48

²  

0
y _ y _

512²  2751

275

Шартли эгилувчанликнинг оптимал қийматлари
2 – жадвал.

N	0,06	0,08	0,1	0,15	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,5
	7,031	6,484	6,133	5,527	5,127	4,844	4,619	4,453	4,297	4,084

N	0,6	0,7	0,8	0,9	1	1,2	1,4	1,6	1,8	2
	3,860	3,711	3,582	3,469	3,370	3,202	3,065	2,950	2,850	2,762

N	2,5	3	3,5	4	4,5	5	6	7	8	9
	2,581	2,431	2,304	2,197	2,106	2,026	1,895	1,788	1,700	1,624

N	10	12	14	16	18	20	25	50	75	100
	1,559	1,450	1,363	1,290	1,229	1,176	1,071	0,791	0,651	0,566

N  5,48 бўлганда, интерполяция қилиш арқали 2–жадвалдан шартли

эгилувчанликни аниқлаймиз:
  1,973;
стерженнинг эгилувчанлигини ва талаб

қилинган инерция радиусларини аниқлаймиз:

  
 1,973

 54 , i_mp
 I₀

_ 512
54
 9,48см.

w
Девор ва белбоғларнинг чегаравий эгилувчанлигини қуйидаги формулалар ёрдамида иниқлаймиз.

бўлганда
  2
  1,3  0,15 2 
(4)

бўлганда
  2
  1,2  0,35  ,
^hw  2,3  .

w
t

w
Белбоғнинг чегаравий эгилувчанлиги:

0,8    4


бўлганда
  0,36  0,1 
_, h_w

f
t
 2,3 .


(5)

Агарда
  0,8

бўлса (5) формулага

w
  0,8; агарда
  4


бўлса
  4

қийматлар қуйилади.

  1,893  2
_w  1,3
0,1 
1,893
 40.76;

  1,893
 _f  0,36 
0,1
1,893
 15,03


Белбоғларнинг ва деворнинг чегаравий эгилувчанлиги аниқланиб, кейин эса устун кесим юзасининг оптимал ўлчамлари аниқлаймиз

b  3,8i ; h  0,8b ;
t  ^hw ;
_{t } b_f  t_w
(6)

f
f mp w
f w
w
f 2

Олинган ўлчамлар пўлат листлар “Сортаменти” қийматларигача яхлитланади.
b_f = 3,8·9.48 = 36.02см, h_w = 0,8·36.02= 28.81 см,

w
t  ^hw
_w
 ^28.87  0,7см, 40.76
_{t } 36.02  0,7 _{ 1,17см.}
^f 2 15,03

Олинган натижаларни листли пўлатларнинг стандарт ўлчами қийматигача яхлитлаймиз. Белбоғни ўлчами 280х12 мм бўлган универсал пўлатдан танлаймиз. Деворни эса 240х6 ммли универсал пўлатдан танласак, устун кесим юзасининг баландлиги 240+2·10 = 260 мм, яъни 10 ммга каррали бўлади.
Танланган кесим юзасини текширамиз. Девор баландлигининг белбоғ энига нисбати h_w/b_f = 240/280=0,8>0,6 бўлганлиги сабабли текширишни у-у текислик бўйлаб бажариш лозим.
Кесим юзасининг геометрик таснифларини аниқлаймиз (майдони, инерция моменти, инерция радиуси) (10- расм).


Устуннинг кесим юзаси
Устун кесимининг юзасини аниқлаймиз
A = t_wh_w+2b_ft_f = 0,8·22+2·28·1,2 = 84.8 см²,

I  2  ^{t f}
3

b
^f  2 
1,2 28³
 4390см⁴ , i


 7,19см.

^y 12 12 ^y

Эгилувчанлик ва шартли эгилувчанлик қуйидагига тенг:

  ^l0
i_y
 512
7,19
 71.21;
  
 71.21 
 2,6.

2,6

бўлганда бўйлама эгилиш коэффециентини қуйидаги формула

билан аниқлаймиз
  1,46  0,34  0,021 2  1,46  0,34  2.6  0,02  2.6 ²  1,46 1,04  0,19  0,717
Устун стерженининг устиворлигини қуйидаги формула билан текширамиз.

^N  Ry, 
A
193010


84.8  0,717
 267.42мПа  2751МПа

Шарт бажарилди. Кучланишлар орасидаги фарқ

^{275  267.42} 100% 2,75%  5%..

275
Агарда кучланишлар орасидаги фарқ шарти бажарилмаса, белбоғ ўлчамлари ўзгартирилади ва ҳисоблаш ишлари устун кесим юзасини аниқлашдан бошлаб қайта бажарилади. Агарда устуннинг устиворлик шарти бажарилмаса, у ҳолда белбоғ ўлчамлари катталаштирилади ва ҳисоблаш ишлари қайта бажарилади.
Девор ва белбоғларнинг маҳаллий устиворлигини аниқлаш учун (4) ва (5) формулалар орқали чегаравий эгилувчанликни аниқлаймиз.

агар
  2
_w  1,2  0,352.6
 57.74;

агар
0,8    4
 _f  0,36  0,12 , 6 
 16,96.

Белбоғларнинг ва деворнинг чегаравий эгилувчанлиги аниқлаб, сўнг уларнинг маҳаллий устиворлигини аниқлаймиз.

w
^hw  ²²  27.5  
 57.74;
b_f  t_w
 ^{28  0,8}  11.33  
 16,96.

t_w 0,8
2t _f
2 1,2 ^f

Иккала текшириш ҳам бажарилди.

5. ИЛОВАЛАР

Оғир бетоннинг мустаҳкамлик ва деформацияланувчанлик характеристикалар
1-илова
^{Чегаравий ҳолатларнинг биринчи R}b ^{, R}bt ^{ва иккинчи R}b,ser ^{, R}bn^{, ва R}bt,n^{, R}bt,ser^{, гуруҳлари учун оғир, А гуруҳи майда донли ва енгил} бетонларнинг ҳисобий қаршиликлари, МПа



s,ser
^{Чегаравий ҳолатларнинг биринчи R}s ^{, R}swt ^{, R}sc ^{ва иккинчи R =R}sn
гуруҳлари учун стерженли арматуранинг ҳисобий қаршиликлари, эластиклик модули, МПа

2. илова

Қаршилик кўрсаткичлари	Арматура синфи
	A-I	A-II	А- IIIдиаметри , мм		А- IIIв назоратли		A-IV		A-V		A-VI
			6...8	10...40	фақат узайиш	узайиш вакуч- ланиш
Бўйлама	225	280	355	365	490	450		510		680		815
арматуранинг чузилишга
^қаршилиги,^Rs
Кўндаланг	175	225	285	295	390	360		405		545		650
арматуранинг чўзилишга
қаршилиги, ^Rsw^=Rs.inc
Сиқилиш ^қаршилиги,^Rsc	225	280	355	365	200	200		400		400		400
Чўзилиш қаришилиги,	235	293	390	390	540	540		590		785		980
^Rs,ser^=^Rsn
Эластиклик ^модули,^Еs^∙^105	2,1	2,1	2,0	2,0	1,8	1,8		1,9		1,9		1,9

Эслатма: Пайвандланган каркасларда диаметри бўйлама стеенлар диаметрининг 1/3 қисмидан кам бўлган, A-III синфли арматура хомутлари учун R_sw=255МПа олинади.
^{Чегаравий ҳолатларнинг биринчи R}s ^{, R}swp^{, R}sc ^{ва иккинчи R}swser^{= R}sw ^{МПа гуруҳлари учун сим ва арқон арматуранинг} ҳисобий қаршиликлари

2.