Самарқанд давлат архитектура қурилиш институти

8-расм. Бош тўсиннинг таянч қобирға орқали устунга таяниши

V. Устуннинг ҳисоби

Устунлар марказий сиқилишга ишлайди ва ўзларига тегишли юк майдони юзасидан барча юкларни кабул килиб пойдеворга узатади. Устунга таъсир қилаётган юк бош тўсиннинг таянч реакциясига тенг булади. Курс лойиҳасида устун тузилган қўштаврдан ташкил топган яхлит кесимли стержен кўринишида қабул қилинган (9 - расм).

9-расм. Устун баландлигини аниқлаш схемаси.
V.1. Устун стерженининг ҳисоби.
Пол сатхидан ораёпма устигача булган масофа топшириққа асосан 7,5 м. Устун материали С245 синфидаги пўлат. Ҳисобий қаршилиги R_у=245 МПа.
Устуннинг конструктив схемаси 8 ва 9 расмларда кўрсатилган.
Устуннинг баландлигини аниқлаймиз. l_c= H_уст = H_Т – H_қур+ h₃=7,5-1,18+0,5 = 6,82 м.
бу ерда: h₃ - (0,4 – 0,5)м – пол сатхидан устун пойдевори устигача булган масофа (11 – расм).
Н_Т- тўшама устининг белгиси
Устуннинг ҳисобий узунлиги:
l₀ = μ · l_c=1·682 = 682 см
бу ерда: μ – ҳисобий узунликка келтириш коэффициенти. Курс лойиҳасида устун бош тўсин ҳамда пойдеворга шарнирли махкамланганлиги сабабли μ = 1 тенг кабул килинган
Устунга тушаётган юкнинг қиймати:
N = 2Q_max=2·613 = 1226кН
бу ерда: Qmax – кесувчи кучнинг максимал қиймати ёки бош тўсинларнинг
таянч реакцияси.
Устун кесим юзасини танлаш унинг эгилувчанлигини олдиндан белгилаш орқали амалга оширилади. Эгилувчанликнинг минимал пўлат сарфига тўғри келувчи энг қулай қиймати 2–жадвалда келтирилган. Бунинг учун устундаги шартли зўриқишни аниқлаймиз.
3
N  E  1226
N  l 2Ry _ Ry _ ²  6822 _24510_1 2,0624510⁵  2,0624510⁵  2,62
0
Шартли эгилувчанликнинг оптимал қийматлари
2 – жадвал.

N	0,06			0,08		0,1		0,15		0,2		0,25		0,3		0,35		0,4		0,5
	7,031			6,484		6,133		5,527		5,127		4,844		4,619		4,453		4,297		4,084
N		0,6		0,7		0,8		0,9		1		1,2		1,4		1,6		1,8		2
		3,860		3,711		3,582		3,469		3,370		3,202		3,065		2,950		2,850		2,762
N		2,5		3		3,5		4		4,5		5		6		7		8		9
		2,581		2,431		2,304		2,197		2,106		2,026		1,895		1,788		1,700		1,624
N		10		12		14		16		18		20		25		50		75		100
		1,559		1,450		1,363		1,290		1,229		1,176		1,071		0,791		0,651		0,566

N 2,622 бўлганда, интерполяция қилиш арқали 2–жадвалдан шартли

эгилувчанликни аниқлаймиз:  2,549; стерженнинг эгилувчанлигини ва талаб қилинган инерция радиусларини аниқлаймиз:
 E  2,549 2,0610⁵  73,91,i_mp  I₀  682 9,22_см.
R 245  73,91
Девор ва белбоғларнинг чегаравий эгилувчанлигини қуйидаги формулалар ёрдамида иниқлаймиз.
бўлганда   2 w  1,3 0,15 
бўлганда _{ } 2 _w  1,2 _0,35__
Белбоғнинг чегаравий эгилувчанлиги:
0,8 4 бўлганда _f  0,36 0,1_
Агарда  0,8 бўлса (5) формулага  0,8; агарда  4 бўлса  4 қийматлар қуйилади.
2,06
 2,549  2 _w  1,20,352,549 10⁵  60,66;
245
2,06
 2,549 _f  0,360,12,549 10⁵ 17,83
245
Белбоғларнинг ва деворнинг чегаравий эгилувчанлиги аниқланиб, кейин эса устун кесим юзасининг оптимал ўлчамлари аниқлаймиз
_{f mp w f w} h^w _f b^f t^w (6) b  3,8i ; h  0,8b ; t  ; t 
w 2f
Олинган ўлчамлар пўлат листлар “Сортаменти” қийматларигача яхлитланади.

b_f = 3,8·9,22 = 35,03см, h_w = 0,8·35,03= 28,02 см, h^w 28,02 0,46см, t _f  35,03^0,46  0,96см. t_w  
_w 60,66 217,83
Олинган натижаларни листли пўлатларнинг стандарт ўлчами қийматигача яхлитлаймиз. Белбоғни ўлчами 300х10 мм бўлган универсал пўлатдан танлаймиз. Деворни эса 240х6 ммли универсал пўлатдан танласак, устун кесим юзасининг баландлиги 240+2·10 = 260 мм, яъни 10 ммга каррали бўлади.
Танланган кесим юзасини текширамиз. Девор баландлигининг белбоғ энига нисбати h_w/b_f = 240/300=0,8>0,6 бўлганлиги сабабли текширишни у-у текислик бўйлаб бажариш лозим.
Кесим юзасининг геометрик таснифларини аниқлаймиз (майдони, инерция моменти, инерция радиуси) (10- расм).

10-расм. Устуннинг кесим юзаси
Устун кесимининг юзасини аниқлаймиз
A = t_wh_w+2b_ft_f = 0,8·24+2·30·1,0 = 79,2 см²,
I _y  2t f b3f  21,0303  4500см4, iy  I y  4500  7,54см.
12 12 A 79,2

Эгилувчанлик ва шартли эгилувчанлик қуйидагига тенг: il⁰_y 7682,54 90,45;  ER  90,45 2,0624510₅  3,07.
  

 3,07 бўлганда бўйлама эгилиш коэффециентини қуйидаги формула билан аниқлаймиз


1,46 0,340,021_² 1,46 0,343,07 0,023,07² 1,46 1,04 0,19  0,644
Устун стерженининг устиворлигини қуйидаги формула билан текширамиз.
N 122610
 Ry,  240,36мПа  2451МПа
A 79,20,644
Шарт бажарилди. Кучланишлар орасидаги фарқ
100% 1,89%5%..
Агарда кучланишлар орасидаги фарқ шарти бажарилмаса, белбоғ ўлчамлари ўзгартирилади ва ҳисоблаш ишлари устун кесим юзасини аниқлашдан бошлаб қайта бажарилади. Агарда устуннинг устиворлик шарти бажарилмаса, у ҳолда белбоғ ўлчамлари катталаштирилади ва ҳисоблаш ишлари қайта бажарилади.
Девор ва белбоғларнинг маҳаллий устиворлигини аниқлаш учун (4) ва (5) формулалар орқали чегаравий эгилувчанликни аниқлаймиз.
2,0610⁵
агар  2 _w  1,2  0,353,07 65,93;
245
2,0610⁵
агар 0,8 4 _f  0,36  0,13,0719,33.
245

Белбоғларнинг ва деворнинг чегаравий эгилувчанлиги аниқлаб, сўнг уларнинг маҳаллий устиворлигини аниқлаймиз. hw 24 30w  65,93; bf tw  300,8 14,6f 19,33.
 
t_w 0,8 2t _f 21,0
Иккала текшириш ҳам бажарилди.
VI. ИЛОВАЛАР
Оғир бетоннинг мустаҳкамлик ва деформацияланувчанлик характеристикалар 1-илова
Чегаравий ҳолатларнинг биринчи Rb , Rbt ва иккинчи Rb,ser , Rbn, ва
Rbt,n, Rbt,ser, гуруҳлари учун оғир, А гуруҳи майда донли ва енгил бетонларнинг ҳисобий қаршиликлари, МПа

Чегаравий ҳолатларнинг биринчи Rs , Rswt , Rsc ва иккинчи Rs,ser⁼Rsn гуруҳлари учун стерженли арматуранинг ҳисобий қаршиликлари,
эластиклик модули, МПа
2-илова

	Арматура синфи
Қаршилик кўрсаткичлари			А- IIIдиаметри , мм		А- IIIв назоратли
			6...8	10...40	фақат узайиш	узайиш вакуч- ланиш
Бўйлама	225
арматуранинг чузилишга қаршилиги,Rs		280	355	365	490	450	510	680	815
Кўндаланг	175
арматуранинг чўзилишга қаршилиги,