Составитель


Салт ишлаш токини ҳисоблаш


Download 1.15 Mb.
bet8/10
Sana17.02.2023
Hajmi1.15 Mb.
#1208380
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10
Bog'liq
KURS 57

4.3. Салт ишлаш токини ҳисоблаш.

8.3 парагрф бўйича салт ишлаш токини ҳисобланади.


8,17 (А-1)жадвалдан солиштрма магнитланувча қувватни топамиз находим


Вс =1,628Тл,бўлганда qс = 2.027ВA/кг; qс.з =25740ВA/м2
Вя = 1.602 Тл бўлганда qя = 1.793 ВA/кг; qя.з = 23660 Вт/м2
Вкос. = 1.151 Тл, бўлганда qкос = 3265 ВА/м2

Қобул қилинган магнит тизмлар конструкцияси ва таёрлаш технологияларидан фойдаланиб (8.43) 8.3 парагрифдагива 8.2ва 8.21 жадваллардан коэффициентларни танлаймиз:


kт.р. = 1,18; k т.з. = 1,0; k т.пл. = 1,34; k т.я. = 1,0; k т.п. = 1,05;
k т.ш. = 1,04 ; k т.у =42,45.

8,20 (Л-1) жадвалдан k т.у коэффициент топамиз k т.у. = 42.45.


Qх = [kт.р k т.з. (qсGс + qяGя` – 4qяGу +  k т.у.k т.пл.Gу)+4.qкосПз.кос + +1Псqс.з + 2Пяqя.з]  k т.я  k т.п.  k т.ш.
Qх = [1,181(2.027619+1.793575.4-41.79355.5+  42,451.3455.5)+432650.0532+1257400.03761+2236600.03822]×
11,051,04 = 13994ВА


Салт ишлаш токи


i0 = Qx/10S = 13994/10630 = 1.57 %
ёки = 93.3 % берилган қийматларда.

Салт ишлаш токи актив ташкил этувчиси


i = = 0.256 %

Салт ишлаш токи ряктив ташкил этувчиси


:
i = = 2,51 %


5. ТРАНСФОРМАТОРНИ ИССИҚЛИҚЛИГНИ ҲИСОБЛАШ ВА СОВИТИШ ТИЗМИНИ ҲИСОБЛАШ.


5.1. Трансформаторни иссиқлиқ ҳисоблаш

Трансформаторни иссиқлиқ ҳисоблаш 9.5 (Л-1) парагриф орқали бажарилади.


Ички температуранинг тушиши

ПК чулғам (9.9) формула ва (9.9) (Л-1). расмдан топлади.


01 = = = 1.56 С
бунда  – бир томондаги симнинг изоляция қалинлиги,  = 0,2510-3 м;
q – чулғам юзасидаги иссиқлиқ оқими зичлиги;
из –9.1 (Л-1), жадвалдан ўтказгичнинг мой шимдирилган қоғознинг иссқлиқ ўтказувчанлиги топлади из = 0,17 Вт/(мС);

ЮК чулғам (9.9) формула ва (9.9) (Л-1). расмдан топлади.


02 = = = 0.31 С

Чулғам юзасидаги температура тушуви:


ПК чулғам :
о, м1 = k1 k2 k30,35q0,6 = 11.1080.3510620,6 = 20.15 С
бунда k1 = 1 – табиий мой билан совиши учун;
k2 = 1,1 – ПК ички чулғам учун;
k3 = 0.8 – 9.3 (Л-1)жадвалдан hk/a = 5/24 = 0.21учун
ЮК чулғам:
о, м2 = k1 k2 k30,35q0,6 = 11.11.050,352100,6 = 9.09 С
где k1 = 1 – табиий мой билан совиши учун;;
k2 = 1,1 – ЮК ташқи чулғам учун;
k3 = 1.05 – 9.3 (Л-1) жадвалдан hk/a = 4.5/48 = 0.094.учун
чулғамдан мойга умумий температуранинг ўртача тушуви:
ПК чулғам:
о, м. ср. =о1 + о, м1 = 1.56+20.15 = 21.71 С
ЮК чулғам:
о, м. ср. =о2 + о, м2 = 0.31+9.09 = 9.4 С

БАКНИНГ СОВИТИШ ТИЗМИНИ ҲИСОБЛАШ.


9.6 Парагриф бўича бакнинг совитиш тизмини ҳисобланади.


По таблице 9.4 (Л-1), в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию S=1000 кВА,қувватдан келиб чиқиб трансформатор конструкцясини танлаймиз. 9.16 (Л-1)расимдан силлиқ бакли канструкцияга тўғри трубали осма радиятор танланади. (а) ва (б), (Л-1) расмлардан бакнинг минмал ички ўлчами олинади
Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.

S1 = 40 мм

S3 = 25 мм

S2 = 42 мм

S4 = 90 мм

d2 = 10 мм

d1 = 20 мм

9.18, (а) и (б), (Л-1).расмлардан бакнинг минимал кенглиги танланади
В = D2``+(S1 + S2 + d2 + S3 + S4 + d1)  10-3 = =0.46+(40+42+20+25+90+10) 10-3 = 0.687м
Трансформатор бакининг актив қисми марказий ҳолатини В = 0.7 танлаймиз
Бакнинг узунлиги:
А = 2С+В = 20.49+0.7 = 1.7м.
(9.24) (Л-1)-расмдан бакнинг актив қисми баландлиги:
На.ч. = lс + 2hя + n = 0.69+20.22+0,05 = 1.18 м.
Бу ерда n = 0,05 м – паски ярмо ва бак туби орасидаги буриснинг қалинлиги
Ярмонинг юкори қисмидан бак копқоғигача горизантал жойлашувдан ЮК чулғамитармоқланиш қайта ёққич ярмо устини9.5 (Л-1) жадвалдан танлаймиз.
Ня.к. = 500 мм = 0,5 м.
Бакнинг чуқурлиги:
Нб = На.ч+ Ня.к. = 1.18+0,4 = 1.58м.
Фланц ўқи орасидаги масофани 9.9 (Л-1 )жадвалдан танлаймиз
Ар = 1500 мм
Трубанинг конвекция юзаси:
Пк.тр. = 4,622 м2
Икки қоторли икки коллекторнинг конвекция юзаси:
Пк.к = 0,35 м2
Радиятор фланци ўқи орасидаги масофа.
Бак деворидан пастги кесикача с1 = 0,085 м
Бак деворидан юқорги кесикача с2 = 0,1 м
Бурадияторларни ўрнатиш учун бак чуқурлиги куйдагича бўлиши керак:
Нб = Ар + с1 + ­с2 = 1.4+ 0,085+0,1 = 1.585м
Рухсат этилган мой температурасининг ўртача ошиши атрофидаги ташқи ҳаво температурасидан ПК чулғамининг исиши (9.32) (Л-1) дан олинади
м.в = 65-о.м.ср. = 65-21.71  43
Топилган ўртача кўтарилши қобул қлиниши мумкн чунки
м.в.в = м.в = 1,243 =52 С < 60 С
Бакнинг ички юзаси температураси тушуви тақрибан м.б. = 5С ва қўшимча 2 С, бакнинг юза қисмидаги температуранинг ўртача кўтарилиши ташқи ҳаво температурасига нисбатини топамиз
б.в. = м.в + м.б = 43-5-2 =36 С
Танланган бак ўлчами учун бакнинг юза қисми конвекциясини ҳисоблаймиз:
Пк.гл. = Нб [2(А-В) +В] = 1.585[2(1.7-0.7)+3,140.7] = 6.656м2
Бак ва радиатор юзасиниг тақрибий нурланишини (9.35) (Л-1) дан аниқлаймиз
Пи = kПк.гл. = 1,56.656 = 9.98 м2
Берилган қиймат учун зарурий юза б.в. = 33 С по (9.30) (Л-1):
Пк`= – 1.12Пи = – 1.129.98 =59.45м2
конвекция юзаси ташкил топган:
силлиқ бак юзаси: Пк.гл. =6.656 м2
бак қапқоғи юзаси:
Пк.кр. = 0.5 [(А-В)(В+0.16) + ] = 0.5[(1.7-.7)(0.7+ +0.16) + +3.14 ] = 0.72 м2
қаерда 0.16 – бак рамасининг карраланган кенглиги. ввод қопқоғининг ёпиқ юзаси коэффициент 0.5.
радиаторнинг конвекции юзаси.
Пкр. = Пк` - Пк.гл – Пк.кр. = 59.45-6.656-0.72 = 52.074 м2
(табл.9.6) (Л-1) жадвалдан келтрилган силлиқ юзадан, радиторнинг канвекцияюзасини топамиз:
Пк.р. = Птр.kфк.к = 4.3331.26+0,34 =5.8м2
Радиаторнинг керакли сони:
= 52.074/5.8  8.98
5 расмдан жайлашгандек 8 радиатор қобул қламиз.
Бак конвекция юзаси:
Пк = Пк.р. + Пк.гл. + Пк.кр. = 85.8+6.66+0.72 = 53.78м2
Нурланиш юзаси: Пи = 10 м2
9.7 парагрифдан мой ва чулғам температураси ташқи ҳаво температурасига нисбатини ошишини топамиз
(9.49) (Л-1) дан трубанинг ташқи юза температурасининг ўртача ошиши ташқи ҳаво температурасидан ошишини топамиз.
б.в = = = 38.48 С
(9.50) (Л-1) дан бак девор яқинида мойнинг ўртача температураси ошишидан трубанинг ичи юзасига нисбатан ошиши
м.б = 0.165  = 0.165  = 5.74С
Мойнинг ўртача температураси ошишидан ташқи ҳаво температурасидан ошишини
м.в. = м.б + б.в = 5.74+38.48 = 44.22 С
Мойнинг юза қисмининг ўртача температураси ошишидан ташқи ҳаво температурасидан ошишини
м.в.в = kм.в = 1.244.22 = 53.06 С < 60 С
Чулғамнинг ўртача температураси ошишидан ташқи ҳаво температурасидан ошишини
ПК чулғам;
о.в1 = о1 + о.м1 + м.в = 1.56+20.15+44.22 = 65.93 С < 65 С
ЮК чулғам;

о.в2 = о2 + о.м2 + м.в = 0.31+9.09+44.22 = 53.62 С < 65 С


Мойнинг юқори қисмида температурсининг ошиши. м.в.в < 60 С и обмоток о.в < 65 С рухсат этилган иссиқликда ГОСТ 11677--85.бўича





Download 1.15 Mb.

Do'stlaringiz bilan baham:
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10




Ma'lumotlar bazasi mualliflik huquqi bilan himoyalangan ©fayllar.org 2024
ma'muriyatiga murojaat qiling