Ўзбекистон республикаси олий таълим, фан ва инновациялар вазирлиги тошкент архитектура қурилиш университети
Download 0.84 Mb.
|
Курс лойиҳа ТБК 2
|
П литани ҳисоблаш ва лойиҳалаш
l0ўрта = lпл – bёрд.т. = 2700 – 200 = 2500 мм = 2.5 м Четки плитанинг ҳисобий узунлиги: l0 чет. = lпл – δ – = 2700 – 200 – = 2460 мм = 2.46 м Плитанинг 1 м2 юзасига таьсир қиладиган доимий ва вақтли юкларни жадвал асосида аниқлаймиз:
P = 13.5 кН/м2 g=4.4204 кН/м2 2700 24300 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 Эгувчи моментларни қуйидаги формулалардан аниқлаймиз: Гардиш билан тўсинларга қистириб бириктирилган плиталарда горизонтал зўриқишлар ҳосил бўлганлиги сабабли равоқ ва таянчларда эгувчи моментнинг қиймати 20% га қисқартирилади. Плита кесим юзасини танлаш Дастлаб қабул қилинган плита қалинлигини эгувчи моментнинг энг катта қиймати бўйича аниқлаймиз: Mmax = M1 = h0 бу ерда׃ αm = 0.1 плитанинг иқтисодий жиҳатдан қулайбўлган қалинлигига мос қиймат, у ҳолда жадвалдан = 0.11...0,15, b = 1 м = 100 см, γbc = 0.9 сиқилган ва чўзилган бетон бўйича ишончлилик коэффициенти. Плита кесишмасининг тўлиқ баландлиги. hпл= h0 + а = 10.26 + 1.5 = 11.76 см ≈ 12 см. а – бетоннинг ҳимоя қатлами. Плитанинг баландлиги 12 см унда плитанинг ҳақиқий ишчи баландлиги: h0= hпл– а = 12 – 1.5 = 10.5 см. Ораёпма плита учун ишчи бўйлама арматуранинг кесим юзасини аниқлаш Ораёпмалар учун тўрлар ҳосил қилишда ишлатиладиган симли арматура (Вр-I) лар учун ҳисобий қаршилик олинади. M1 = 10.9 кН·м αm нинг қийматига қараб жадвалдан η нинг қийматини аниқлаймиз: η = 0.950 Арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз: M2 = 7.73 кН·м η = 0.965 2 – 3 пролёт ва “С” таянч гардиши билан бириктирилган плиталар учун: M3 = 8.72 кН·м η = 0.960 Плитани арматуралаш С-1 – = С-2 – = С-3 – = С-4 – = Тўрларни танлаш С1 – = 2.09 см2
С2 – = 2.35 см2
С3 – = 0.9 см2
С4 – = 0.64 см2
Сетканинг энини аниқлаш. 6,3 м = 6300 мм Сетканинг сони n = 2 та. 2700 40 20 20 2700 90 ЁРДАМЧИ ТЎСИН ҲИСОБИ Ёрдамчи тўсинга юкларни жамлаш. Ёрдамчи тўсин кўправоқли узлуксиз тўсинлар каби ҳисобланади.
Бунда тўсиннинг кўндаланг кесими тавр шаклида қабул қилиниб, токчасининг эни плитанинг энига тенг қилиб олинади. Ёрдамчи тўсинлар учун бош тўсин ва девор таянч ролини ўйнайди. Ёрдамчи тўсиннинг деворга ўрнатилган қисми C=250 мм. Бош тўсин ўлчамлари эса деб қабул қилиб, ёрдамчи тўсин учун ҳисобий узунликларни топамиз. Ёрдамчи тўсиннинг кўндаланг кесим юзаси ва ҳисобий схемасини чизамиз. Четки оралиқларда: Ўрта оралиқларда: Оралиқлардаги эгувчи моментлар қийматини аниқлаймиз. Ёрдамчи тўсин баландлигини таянчда ҳосил бўлган эгувчи моментнинг энг катта қийматига асосан аниқлаймиз текширамиз: h0 Т ўсин кесимида арматурани 2 қатор қилиб жойлаштириб, бетон ҳимоя қатламини а=30 мм (a=20-30мм қабул қилиш имконига эгамиз) қабул қилиб, тўсиннинг тўлиқ баландлигини топамиз. Ҳақиқий ишчи баландликни топамиз: Четки таянчдаги кўндаланг кучнинг қийматини аниқлаймиз: Тўсин учун мувозанат тенгламасини текширамиз. Юқоридаги шарт бажарилди демак, тўсин кесимининг ўлчамлари етарли. Эгувчи моментнинг букувчи эпюрасини қуриш Юқорида эгувчи моментнинг таянч ва пролётдаги қийматлари аниқланди. Бу кесим юза учун етарли эмас. Шунинг учун ёрдамчи тўсиннинг пролётини 5 қисмга бўлиб, букувчи эпюранинг координаталарини қуйидаги формуладан топамиз: 0.2l оралиқдаги кесим учун β нинг қийматини v/g нисбатига қараб аниқлаймиз. Тўсиннинг схемаси ва унга таьсир қилаётган юклар симметрик бўлгани учун зўриқишлар тўсиннинг 2 ёки 2.5 пролёти учун қурилса етади. Ҳисобий қийматларни жадвал усулида ҳисобланади ва натижалар қуйидаги жадвалга киритилади.
Нормал кесим бўйича мустаҳкамликка хисоблаш Ёрдамчи тўсиннинг ҳисобий кесим юзаси сифатида тавр кесим юза қабул қиламиз. Таврнинг энини тўсиннинг қадами ёки плитанинг пролётига тенг қилиб оламиз. Таянчларда эса тўғри тўртбурчак қабул қиламиз. 1 – пролётда Жадвалдан η= 0.9875 ни топамиз. Стерженли арматуралар учун қабул қилинади. (Вариант бўйича олинади). Сортаментдан 4Ø18 A–III кесим юзаси AS = 10.18 см2 арматурани қабул қиламиз. Пролётнинг K-1 каркасининг юқори стерженларини конструктив 2Ø10 A–III кесим юзаси AS = 1.57 см2 арматурани қабул қиламиз. 2 – пролётда Жадвалдан η= 0.9925 ни топамиз. Сортаментдан 4Ø16 A–III кесим юзаси AS= 8.04 см2 арматурани қабул қиламиз. K-2 каркасларнинг юқори стерженлари манфий эгувчи момент таъсирига ҳисоб қилинади. Уларнинг қийматлари 6 ва 7 кесимлардаги момент қийматларнинг ўртачаси сифатида қабул қилинади: Жадвалдан η= 0.9525 ни топамиз. Сортамент бўйича каркасларнинг юқори стержени сифатида 2Ø14 A–III кесим юзаси AS= 3.08 см2 арматурани қабул қиламиз. Таянч “В”да Жадвалдан η= 0.8475 ни топамиз. Юқорида топилган арматура плитанинг =270 см қисмида 2та сетка кўринишида жойлашади. 1та сетка яьни 1 м дан арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз: n=2 Натижага қараб кўндаланг ишчи арматура учун 2 та сетка яъни C-5 ни қабул қиламиз. Таянч “С” Жадвалдан η= 0.8775 ни топамиз. 2 – сетка учун юзани топамиз n=2 Ҳар бир сетканинг эни Стерженларни узилиш жойларини аниқлаш K-1, K-2 каркасдаги стерженларни узилиш жойларини аниқлаш учун қабул қилинган материалларнинг эпюрасини қурамиз. Четки 1- пролётда 2 та стержен учун 2Ø18 A – III кесим юзаси AS= 5.09 см2 арматуранинг қабул қила оладиган моментларини аниқлаймиз. Жадвалдан η= 0.995 ни топамиз. 4 – стержен учун момент қийматини аниқлаймиз: 4Ø18 A – III AS= 10.18 см2 Жадвалдан η= 0.9875 ни топамиз. Ўртадаги 2-пролётларда 2Ø16 A – III AS= 4.02 см2 Жадвалдан η= 0.995 ни топамиз. 4Ø16 A – III AS= 8.04 см2 Жадвалдан η= 0.9925 ни топамиз. Хомутларнинг диаметри Ø8A–I қабул қиламиз (ишчи арматура диаметрига қараб) хомутларнинг кесим юзаси: ASW = 0.503 см2 RSW = 175 МПа Меьёрий хужжатларга асосан хомутнинг қадамини таянчларга яқин жойда пролёт оралиқда S=15 см, Ўрта қисмларда эса га тенг бўлади. Download 0.84 Mb. Do'stlaringiz bilan baham: 
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||