Farg‘ona neftni qayta ishlash zavodidagi quvvati 75000 t/s bo‘lgan 21-10/600 uskunasida koks ishlab chiqarish sexini loyihash. Asosiy qurilma rektifikatsion kalonnasi
Texnologik ishlab chiqarishdagi asosiy jixoz hisobi va bayoni
Download 276 Kb.
|
Xolmatov Qodirjon
- Bu sahifa navigatsiya:
- Rektifikatsiya kolonnaning issiqlik hisobi.
- Asosiy jixozning hisobi
- Shtutserlar hisobi
|
6. Texnologik ishlab chiqarishdagi asosiy jixoz hisobi va bayoni
6.1. Moddiy va issiqlik hisobi Material balans tuzish uchun zarur malumotlar yig‘iladi. Yig‘ilgan ma’lumotlar asosida quyidagi hisoblar olib boriladi. 1. Xom-ashyo va maxsulotlar bo‘yicha yillik hisoblar. 2. Xom-ashyo va maxsulotlar bo‘yicha oylik hisoblar. 3. Xom-ashyo va maxsulotlar bo‘yicha kunlik hisoblar. 4. Xom-ashyo va maxsulotlar bo‘yicha soatlik hisoblar. Hisob kitob natijalari va yig‘ilgan ma’lumotlar asosida material balans jadvali tuziladi. AT qurilmasining material balansini tuzish uchun dastlabki ma’lumotlar. Qurilmaning yillik unumdorligi 75000 tonna/yil Qurilmaning bir yildagi ish kuni 335 kun Qurilmaning xom-ashyosi neft qoldiqlari Mahsulotlar chiqishi: Uglevodorod gazlari 2.327% Benzin 11.667% Yengil koks distilliyati 14.424% Og‘ir koks distilliyati 15.198% Koks 56.263% Yo‘qotishlar 0.121%
Rektifikatsiya kolonnaning issiqlik hisobi.
ΣQay sug‘=3087,651- 2964,93=122,721kj/sek. Dizelning Og‘ir koks distilliyati yoqilg‘isiga nisbati: 11398,5/8753,3=1.3 Sug‘orish bilan chiqqan issiqlik,ularning chiqishiga proporsional,ya’ni: I aylanma sug‘orish issiqligi: QI= ΣQayta sug∙1.3+1 = 122,721∙1.3+1 =160,5kJ/sek II aylanma sug‘orish issiqligi: QII=202,44-122,721=79,719 I aylanma sug‘orishning sarfi: GI= QI𝑖503−𝑖343 = 122,721kJ −121,15 = 1,571kg/sek Bu erda: i503=522.9 kj/kg. I333=121.15 kj/kg . Birinchi aylanma sug‘orishni 𝜌288=0.7854 zichlik va tegishli xaroratidagi entalpiyasi. Ikkinchi aylanma sug‘orish sarfi: GII ay sug= QII𝑖575−𝑖433 = 342,75-122,721=220,029kg/sek Bu erda, i433=342.75 kj/kg, i575= 726.5 kj/kg. Ikkinchi aylanma sug‘orishni =0.8363 zichlik va tegishli xaroratidagi entalpiyasi. Sug‘orishni flegma soni FI = GI ayl sug𝐺y.d = 1,571*0,37=0,58 kg/sek FII = GII ayl sug𝐺𝑑𝑖𝑧 = 220,029*0,3 =66 kg/sek 6.2Asosiy jixozning hisobi Tarelkalar tipiga , ular o‘rtasidagi masofaga, suyuqlik bo‘yicha yuklanishga, suyuqlik yo‘li uzunligiga bo‘g‘lik bo‘lgan koyeffisiyent quyidagi formuladan topiladi. 𝐾𝑏 = 𝑅𝐶1−𝐶2(𝜉−35) = 1.15727-4∙(18.6765−35) =806,214 Bu yerda:c2 – klapinli tarelkalar uchun koyeffisiyenti. Kolonnaning bo‘sh kesimida bug‘larni ruhsat etilgan maksimal tezligi. 𝑊𝑟𝑢𝑥 = 0.3053600 𝐾𝑏√𝜌𝑠𝑢𝑦𝜌𝑏𝑢𝑔′−1=0.3053600 ∙ 806,214 √643.224.943 − 1 = 0.756 m/s Kolonnaning yuqoridi qismiga zarur bo‘lgan kesim yuzasi 𝑆𝑦.𝑞= 𝑉𝑊𝑟𝑢𝑥= 3.3340.864=3.859 m2 Kolonnaning zarur bo‘lgan diametric 𝐷𝑦.𝑞= 1.128 √𝑆𝑦.𝑞=1.128 √3.859=2.216 m Kolonnaning evaparatsiya qismida bug‘larning hajmiy sarfi 𝑉ᴈ.𝑞=(0.040544+3,08812115+4,856745142+4,02274191+2.793511+0.30762)∙22.4613273∙1051.865∙105=3.199 m3/sek yoki 11516.4 m3/soat Bug‘larning evkaratsiyasi qismidagi zichligi 𝜌ᴈ.𝑞=0.0405+3,08812+4,856745+3,191573+2.793+0.30762=19.2 kg/m3 Yevaparatsiya qismida suyuq faza mazutni zichligi 𝜌613=[0.9778−0.000581(613−293)]∙1000=761.88 𝑘𝑔/𝑚3 evaparatsiya qismida suyuq faza mazutni hajmiy sarfi Ve.q.m=𝐺𝑚𝑎𝑧𝜌613 =14,8922761.88 = 9.45∙10-3 m3/sek. [14,8922.3] 𝜉𝑒.𝑞. =0.655∙𝑉𝑦𝑢𝑞.𝑡𝑎𝑟𝑁 ∙ (𝑅𝐶1𝑉𝑒.𝑞)0.5(𝜌𝑒.𝑞−𝜌𝑒.𝑞0.25613𝜌𝑒.𝑞) = 28.932 ∙(1.15∙72711901.2)0.5∙ (761.88−5.1745.174)0.5 =9.85 . 𝜉𝑒.𝑞.< 10 bo‘lganda, 𝜉𝑒.𝑞.=10. Kv= RC1 – C2∙ (𝜉𝑒.𝑞.−35)= 1.15∙727-4(10-35)=964. Kolonnaning evaparatsiya qismida bug‘larning ruxsat etilgan tezligi W =0.3053600∙K √𝜌613−𝜌ᴈ.𝑞𝜌ᴈ.𝑞=0.3053600∙964∙√761.8−5.1745.174=0.98 m/sek. Kolonnaning evaparatsiya qismining zarur bo‘lgan erkin kesim yuzasi 𝑆ᴈ= 𝑉ᴈ.𝑞𝑊𝑒𝑣.𝑡𝑒𝑟= 3.3091.201=2.77 m3 Zarur bo‘lgan diametr 𝐷ᴈ=4,02274∙√2.77=3,78 m D = 3800 mm li kolonna qabul qilamiz. Kolonnaning balandligini hisobi. Tarelkalar o‘rtasidagi masofa d = 535 mm, yuqorigi tarelka va yuqorigi qopqoq o‘rtasidagi erkin kesim balandligi diametrning 1⁄4 qismiga teng. Yarim elliptik qopqoqlar uchun (ℎ2) ℎ1=14𝐷= 122000=575 mm ℎ2= (𝑛𝑘−1)∙ 𝑑=(35−1)∙0.55=18.7 mm Tarelkalar soni (43 − 8) 35 bo‘lganda konsentratsiya qismi balandligi ℎ3=3∙𝑑=3∙0.55=1.65 m ℎ3 = 3 ∙ = 3 ∙ 0.55 = 1.65 m Kolonnaning evaparatsiya qismi balandligi. ℎ4 = (8 − 1) = 7 ∙ 0.55 = 3.85 m Kolonnaning haydash tarelkali qismi balandligi ℎ5 = 2 m Pastki tarelkadan suyuqlik sathigacha bo‘lgan balandligi ℎ6 = kolonnaning pastki qismidan 10 mm zapas qoladigan suyuqlik sathi balandligi 10 mm oldin mazut hajmi: V = 𝐺𝑚𝜌𝑚𝑎𝑠∙60∙10=14,8922761.88∙60∙10=5.66 Yelliptik pastki qopqoq hajmi 𝑉𝑒𝑙=16𝜋𝜌2=16𝜋𝐷214𝐷=124∙314∙2.33=1.592 m3 Kolonnaning silindirsimon qismida qoldiq hajmi 𝑉𝑠𝑖𝑙=5.66−1.592=4.068 m3 Qabul qilingan kolonnada haqiqiy kesim yuzasi S = 𝜋𝐷24=0.785∙2.3=4.153 m2 Kolonnaning silindirsiman qismida mazut qaynash balandligi 𝐻𝑠𝑖𝑙=𝑉𝑠𝑖𝑙𝑆=4.0784.153=0.98 m [14,8922.11] ℎ6=0.98+0.575=2.535 m Tayanch balandligi; ℎ7=4 m Kolonnaning umumiy balandligi H = 𝛴ℎ𝑖=ℎ1+ℎ2+⋯+ℎ7=0.575+18.7+1.65+3.85+2+2.535+4= 33.31 m Shtutserlar hisobi Bug‘-suyuq xoldagi xom-ashyoni kirishi o‘ta katta bo‘lmagan bosimda uglevodorod gazlari tezligi 8-15 m/sek. Bug‘-suyuq fazaning xajmiy sarfi: Vh.s= Ve.q + Ve.q = 0.008036 + 3.199 = 3.207 m3/sek. Bug‘-suyuq aralashmaning hajmiy tezligi Wb.s= 15 m/sek qabul qilindi. Shtutserlarning zarur bo‘lgan o‘tish kesim Shtutserlarning zarur bo‘lgan o‘tish kesim yuzasi F va uning diametri D quyidagicha topiladi: F=𝑉ℎ.𝑠2∙𝑊 = 3.2072∙15 = 0.1069 m2. 40 D= 1.128√0.1069 =0,263651751 m. Shtutser devorining qalinligi: C=5mm korroziyaga qo‘shimchasi Sc=𝑃∙𝐷𝑜′𝑡.𝑘𝑒𝑠(2.3∙𝛿𝑟𝑢𝑥−𝑃𝑖𝑠ℎ𝑐ℎ)∙𝜑 = 0.2∙361(2.3∗140−0.2)∙0.95+5=5.236 O’lchami 377×8mm bo‘lgan shtutser qabul qilindi. Kolonnaning yuqori qismida bug‘larni chiqarish shtutseri . Bug‘larning xajmiy chiqishi: Fbug‘.chiq=𝑉𝑊 = 3.20715 = 0.2138 m2. Dyuk qis= 1.128∙√0.2138 = 0.5188 m2. Sqal = 0.2∗518(2.3∙140−0.2)∙0.95 + 5 = 3,0881238 mm. O’lchami 500×8 bo‘lgan shtutser qabul qilindi Kolonnaning pastki qismidan mazutni chiqarish shtutseri. Mazutning xajmiy sarfi: Vm = 𝐺𝑚𝜌613 = 14,8922761.88 =0.0094 m3 Quvurdagi suyuqlik tezligi W= 3m/sek qabul qilinadi. F= 𝑉𝑚𝑊 = 0.00943 = 0.0031 m2 D = 1.128∙√0.0031 = 0.0628 m. S = 0.2∙62.8(2.3∙140−0.2)∙0.95 + 3 = 3.04 mm. 57×3.5 o‘lchamli shtutser qabul qilindi. Og‘ir koks distilliyati yoqilg‘isini chiqarish shtutseri: 𝜌575 = [0.8363 – 0.0006467(575-293)]∙1000=653.93 Vdiz= 𝐺𝑑𝑖𝑧𝜌𝑑𝑖𝑧 = = 4,02274653.93 = 0.00657; F=𝑉𝑊 = 0.0065715 =0.000438 m2; D= 1.128√0.000438=0.022 m S= 0.2∙2.2(2.3∙140−0.2)∙0.95+5=5.014mm. O’lchami 57×3.5 mm bo‘lgan shtutser qabul qilindi. Ssovuq sug‘orish kirish shtutseri yuzasi: F=𝑉𝑦𝑢𝑞.𝑞𝑖𝑠𝑊𝑠𝑢𝑦 = 0.0213 = 0.007 m2. D=1.128∙√0.007 = 0.10624 m. S= 0.2∙106.24(2.3∙140−0.2)0.95 + 3 = 3.05 mm. 100×3.5 o‘lchamli shttutser qabul qilindi. Sirkulatsion sugo‘rishning kiritish shtutseri: Sirkulatsion sugo‘rishning kiritish harorati 343 K, zichligi 𝜌=[0.8363-0.000725(433-293)∙1000=734.8 kg V=14,8922734.8 =0.00979 m3/sek. F= 𝑉𝑊 = 0.009793 = 0.00326 m2. D= 1.128∙√𝐹 = 1.128∙√0.00326 = 0.0642 m S= 0.2∙64.2(2.3∙140−0.2)0.95 + 3 = 3.04 m2 89×3.5 o‘lchamli shtutser qabul qilindi. Sirkulatsion sug‘orishning chiqarish shtutseri: V=14,8922619.08 = 0.01 m3/sek. F= 𝑉𝑊 = 0.013 = 0.00333 m2. D= 1.128∙√0.0033 = 0.065 m S= = 0.2∙65(2.3∙140−0.2)0.95 + 3 = 3.05 m2. 102.5×3.5 o‘lchamli shtutser qabul qilindi. Sirkulatsion sug‘orishning kiritish shtutseri: T=433 K(1600) da sirkulatsion sug‘orish sig‘imi, 𝜌433=[0.8363-0.000725(433-293)∙1000=734.8 kg/m3. Sirkulatsion sug‘orishning hajmiy sarfi: VII=7.484734.8= 10.185∙10−3m3/sek. FII=10.185∙10−33 = 3.395∙10−3 m2. DII= 1.128∙√3.395∙10−3 = 0.066m. S=0.2∙66(2.3∙140−0.2)∙0.95 + 3 = 3.04 mm. 76×3.5 mm o‘lchamli shtutser qabul qilindi. Download 276 Kb. Do'stlaringiz bilan baham: 
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||