Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 °С и не ниже минус 40 °С

n_у, A_sy,l_y - то же, в другом направлении;
A_ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;
s - расстояние между сетками;
j - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле
(50)

где (51)

R_s,xy, R_b - в МПа.
Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы.
Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;
б) при армировании спиральной или кольцевой арматурой
(52)

где R_s,cir - расчетное сопротивление арматуры спирали;

m_cir - коэффициент армирования, равный:

(53)
здесь A_s,cir - площадь поперечного сечения спиральной арматуры;
d_ef - диаметр сечения внутри спирали;
s - шаг спирали;
e_o - эксцентриситет приложения продольной силы (без учета влияния прогиба).
Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам (49) и (53), для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0,04.
Расчетное сопротивление сжатию R_sc,red продольной высокопрочной арматуры классов A-IV, A-V, A-VI и Aт-VII для элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием сварными сетками определяется по формуле
(54)

и принимается не более R_s.

В формуле (54):
(55)

где

здесь h - коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:
A-IV.........................................10
A-V, A-VI и Aт-VII................25
A_s,tot - площадь сечения всей продольной высокопрочной арматуры;
A_ef - обозначение то же, что и в формуле (49);
R_b - в МПа.
Значение q принимается не менее 1,0 и не более:
1,2..... при арматуре класса A-IV
1,6..... ,, ,, ,, классов A-V, A-VI и Ат-VII
При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу (25) вводится

(56)

где a - коэффициент, принимаемый согласно указаниям п.3.12.

d₂ - коэффициент, равный 10m, но принимаемый не более 0,15,
здесь m - коэффициент армирования m_xy или m_cir, определяемый по формулам (49) и (53) соответственно для сеток и спиралей.
Значение s_sc,u в формуле (25) для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:
(57)

но не более 900 МПа для арматуры класса A-IV, 1200 МПа - для арматуры классов A-V, A-VI и Ат-VII.

При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п.3.24, определяя момент инерции по части сечения, ограниченной стержнями сеток или заключенной внутри спирали. Значение N_cr, полученное по формуле (58), должно быть умножено на коэффициент где C_ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d_e,min второй член правой части формулы (22) заменяется на где

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта (вводя в расчет A_ef и R_b,red), превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R_b без учета косвенной арматуры.
Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п.5.24.
3.23. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п.3.22 следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона.
Расчет производится согласно указаниям пп.3.20 или 3.28 по эксплуатационным значениям расчетных нагрузок (g_f = 1,0), учитывая всю площадь сечения бетона и принимая расчетные сопротивления R_b,ser и R_s,ser для предельных состояний второй группы и расчетное сопротивление арматуры сжатию равным значению R_s,ser, но не более 400 МПа.
При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны в формулах (25) и (69) принимают s_sc,u = 400 МПа, а в формуле (26) коэффициент 0,008 заменяют на 0,006.
При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п.3.24, определяя значение d_е по формуле (22) с заменой 0,010 R_b на 0,008 R_b,ser.
3.24. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме (см.п.1.15).
Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l_o/i > 14 влияние прогиба элемента на его прочность, определяемую из условий (36), (40) и (65), путем умножения е_о на коэффициент h. При этом условная критическая сила в формуле (19) для вычисления h принимается равной:
(58)
где l_o - принимается согласно указаниям п.3.25;