630 Standa listlarni sovuq holatda prokatlash ketma-ketlik jaroyonini ishlab chiqish

I-bob Sovuq haddelenmiş choyshablarni ishlab chiqarish va issiqlik bilan ishlov berish bo'yicha eng zamonaviy

1.1 Yu sovuq haddelenmiş po'lat plitalarning maqsadi va uning deformatsiyalangan holatidagi tuzilishi

Chelik 08YU sovuq shtamplash bilan ishlab chiqarilgan qismlarni ishlab chiqarish uchun mo'ljallangan 4-toifali qalinligi 0,4-8 mm bo'lgan qatlamli mahsulotlarni ishlab chiqarish uchun ishlatiladi; maishiy va sanoat quvurli elektr isitgichlar (TEH) va boshqa muhandislik mahsulotlarini ishlab chiqarish uchun mo'ljallangan elektr payvandlangan quvurlar; kombaynlar, traktorlar, avtomobillar, maishiy muzlatgichlar va boshqalarning gidravlika tizimlari quvurlari uchun o'ralgan lehimli ikki qavatli quvurlar; 0,5-4,00 mm qalinlikdagi sovuq haddelenmiş chiziq, qismlarni bükme, shtamplash, quvurlarni ishlab chiqarish, oqimli sim, podshipnik qismlari va boshqa metall buyumlar.
GOST 9045-93 ga ko'ra, chizish qobiliyatiga, prokatning qalinligi va fizik-mexanik xususiyatlariga qarab, prokat toifalarga bo'linadi: 1, 2, 3, 4, 5.
1-toifa - bu qalinligi 2,0 mm gacha bo'lgan prokat mahsuloti bilan CB (murakkab chizma), VG (juda chuqur) chizish qobiliyatiga ega po'latdir. Ushbu guruhning normallashtirilgan xarakteristikalari sharsimon teshikning chuqurligidir.
2-toifa - bu SV (murakkab chizma), VG (juda chuqur), OSV (ayniqsa murakkab chizma) qalinligi 3,9 mm gacha bo'lgan prokat mahsulotini chizish qobiliyatiga ega po'latdir. Ushbu guruhning normallashtirilgan xarakteristikalari kuchlanish kuchi va nisbiy cho'zilishdir.
3-toifa - bu SV (murakkab chizma), VG (juda chuqur), OSV (ayniqsa qiyin chizma) qalinligi 2,0 mm gacha bo'lgan prokat mahsulotini chizish qobiliyatiga ega po'latdir. Ushbu guruhning normallashtirilgan xarakteristikalari sferik teshikning kuchlanish kuchi, cho'zilishi va chuqurligidir.
4-toifa - bu SV (murakkab chizma), OSV (ayniqsa qiyin chizma), VOCB (juda qiyin chizish), VOSM-T (devorni yupqalash bilan juda qiyin chizish) chizish qobiliyatiga ega bo'lgan po'latdir. 2,0 mm gacha. Ushbu guruhning normallashtirilgan xarakteristikalari - oquvchanlik kuchi, tortishish kuchi, nisbiy cho'zilish va sferik teshikning chuqurligi.
5-toifa - bu SV (murakkab chizma), OSV (ayniqsa qiyin chizma), VOCB (juda qiyin chizish), VOSM-T (devorni yupqalash bilan juda qiyin chizish) chizish qobiliyatiga ega bo'lgan po'latdir. 2,0 mm gacha. Ushbu guruhning normallashtirilgan xarakteristikalari 1.1, 1.2, 1.3-jadvallarda keltirilgan sharsimon teshikning oquvchanligi, tortishish kuchi, nisbiy cho'zilishi, qattiqligi va chuqurligidir.
1.1-jadval - Sovuq ishlov berilgan uglerodli po'lat plitalarning tavlanishdan keyin mexanik xususiyatlariga qo'yiladigan talablar

Brend belgisi	Eslatma	Kuchlanish kuchi, Rm (?v), N/mm2, ortiq emas	Singandan keyin cho'zilish A - ?, %, dan kam bo'lmagan, namunaning taxminiy uzunligi L0 = 4d bilan	Qattiqlik, boshqa yo'q
			80 mm	50 mm	HRB	HR30T
CR3	chuqur chizish uchun	350	34	35	53	52
CR4	Maxsus deoksidlanish chuqur chizish uchun (qarilmagan)	340	36	37	50	50

Eslatmalar:
1. Minimal kuchlanish kuchi odatda 270 N / mm2 bo'lishi kerak. Barcha kuchlanish aniqligi qiymatlari 10 N/mm2 ga yaxlitlanishi kerak.
2. Qalinligi 0,6 mm gacha bo'lgan materiallar uchun jadvalda keltirilgan cho'zilish qiymatlari 1% ga kamayishi kerak.
1.3-jadval - Sferik teshikning chuqurligi

O'ralgan qalinligi	Rolling chizish qobiliyati uchun sharsimon teshikning chuqurligi, kam emas
	OSV	SW	VG
0.4	9.0	8.8	8.6
0,5	9.4	9.2	9.0
0,6	9.8	9.6	9.4
0,7	10.2	10.0	9.7
0,8	10.6	10.4	10.0
0,9	10.9	10.6	10.3
1.0	11.1	10.8	10.5
1.1	11.3	11.0	10.8
1.2	11.5	11.2	11.0
1.3	11.7	11.4	11.2
1.4	11.8	11.5	11.3
1.5	11.9	11.6	11.5
1.6	12.0	11.7	11.6
1.7	12.1	11.9	11.8
1.8	12.2	12.0	11.9
1.9	12.3	12.1	12.0
2.0	12.4	12.2	12.1

Barcha normallashtirilgan parametrlar prokatning qalinligi, chizish qobiliyati yoki kombinatsiyasiga qarab belgilanadi [3].
08Yu po'lat navi qarimaydi. Deformatsiyaning qarishi jarayoni mikroyapıda sezilarli o'zgarishsiz materialning xususiyatlarining o'zgarishi bilan tavsiflanadi. Bunday jarayonlar asosan past karbonli po'latlarda sodir bo'ladi. Qattiq eritmadagi interstitsial atomlar deformatsiyaning qarishi uchun javobgardir. Azot atomlari qarish tendentsiyasini boshlashda asosiy rol o'ynaydi. Buning sababi a-temirdagi azot atomlarining uglerodga nisbatan yuqori eruvchanligi va diffuziya harakatchanligidir. Alyuminiy, azotni nitridga bog'lab, uni qattiq eritmadan olib tashlaydi, shu bilan ferrit kristall panjarasining buzilish darajasini pasaytiradi va dislokatsiyalar atrofida azot to'planishining shakllanishini yo'q qiladi, shu bilan bunday po'latning qarimasligi uchun sharoit yaratadi.
Qarimaydigan po'latlar barcha aralashmalarning (C, N, Mn, Si, Cr, Ni, S, P va boshqalar) mumkin bo'lgan eng kam miqdori, past qattiqlik va mustahkamlik, yuqori nisbiy va bir xil cho'zilish, katta tortma, sovuq prokat bilan tavsiflanadi. ularning varag'i yuqori sirt sifatiga ega bo'lishi va qarishning zo'riqishiga moyil bo'lmasligi kerak.
Po'latni qarimasligi uchun oraliq atomlar va asosan qattiq eritmadan azotni olib tashlash, uni nitrid hosil qiluvchi elementlar bilan bog'lash kerak. Amalda alyuminiy ko'pincha nitrid hosil qiluvchi elementlar sifatida ishlatiladi. Alyuminiyning po'lat shtamplashda ijobiy ta'sirini ham ta'kidlash kerak.
Alyuminiy bir xil tuzilishni ta'minlaydi (lentikulyar tuzilma deb ataladi), ya'ni chuqur shtamplash uchun mos bo'lgan metall ishlab chiqarishni ta'minlaydigan sharoitlarni yaratadi [4].
Azot atomlarini alyuminiy nitridlari bilan bog'lashdan tashqari, kuchlanishning qarishini oldini olish uchun alyuminiy bilan qotishma korroziyaga chidamliligiga ijobiy ta'sir ko'rsatadi. Buning sababi shundaki, faol va passiv metallarning birikmasi faolning passivlanishiga olib keladi, natijada hosil bo'lgan qotishma agressiv muhitga chidamli bo'ladi. Ushbu faktni hisobga olgan holda, ushbu po'latlarni ishlab chiqarish va ishlatishning o'ziga xos xususiyatlarini esdan chiqarmasdan, uning operatsion xususiyatlariga ijobiy ta'sirini qayd etmaslik mumkin emas.
Po'latni sovuq prokat paytida, deformatsiya darajasining oshishi bilan barcha mustahkamlik ko'rsatkichlari ortadi: oquvchanlik, tortishish kuchi, qattiqlik. Quvvat ayniqsa deformatsiyaning dastlabki bosqichlarida (20--30% gacha) ortadi, deformatsiya darajasining yanada oshishi bilan qattiqlashuv intensivligi pasayadi. Sovuq prokat paytida granulalararo va intragranulyar yoriqlar paydo bo'ladi, mikroskopik yoriqlar paydo bo'ladi, ular deformatsiya darajasining oshishi bilan ortadi, bu esa metallning egiluvchanligining pasayishiga olib keladi. Plastisitning eng katta pasayishi sovuq deformatsiyaning dastlabki bosqichlarida, ya'ni qattiqlashuv keskin oshganida sodir bo'ladi. Deformatsiyaning ortishi bilan (50-70% gacha) metall juda kuchli va mo'rt bo'ladi. Sovuq haddelemedan keyingi mexanik xususiyatlar 1.4-jadvalda ko'rsatilgan.
Sovuq prokat paytida metall donasining shakli umumiy deformatsiya sxemasiga muvofiq o'zgaradi; ular aylanish yo'nalishi bo'yicha cho'ziladi va o'lchamlarini balandlikda kamaytiradi (siqishni). Metall chiziqli strukturani oladi (deformatsiyaning yuqori darajasida - to'qimalar), u ham turli yo'nalishlarda uning teng bo'lmagan xususiyatlariga olib keladigan deformatsiya bantidir. Sovuq deformatsiyada ish bilan qotib qolgan metallning xossalarining chiziq tuzilishi tufayli farqlanishi mexanik anizotropiya deb ataladi [5].
1.3-jadval - Mexanik xususiyatlarga deformatsiya darajasining ta'siri

Deformatsiya darajasi, %	Qattiqlik HB	Nisbiy kengaytma, ?, %	Kuchlanish kuchi, ?v, N/mm2
0	100	53	323
5	113	41	372
10	126	32	392
15	143	23	421
20	151	15	451
25	163	o'n bir	490
o'ttiz	170	9	519
35	175	7	539
40	179	5	568
45	180	4.5	578
50	183	3	608
55	185	2.5	617
60	187	2	637
65	190	1.9	647
75	194	1.5	666

1.2 Issiqlik bilan ishlov berish vazifalari

Sovuq haddelenmiş po'latni issiqlik bilan ishlov berish sovuq haddelenmiş po'latdan keyin materialning qattiqlashishini bartaraf etish, eng yaxshi mexanik xususiyatlarni olish, yaxshi shakllanuvchanlikni ta'minlash, shuningdek, sovuq haddelenmiş chiziqlar sirt holatini saqlash yoki yaxshilash uchun amalga oshiriladi. Yuvish jarayonida deformatsiyalangan ferritning qayta kristallanishi metallda to'liq sodir bo'lishi kerak [5].
Plastik sovuq deformatsiyada donlarning kristall panjaralari maksimal atom zichligining ma'lum kristallografik yo'nalishlarida imtiyozli fazoviy yo'nalishga ega bo'ladi va deformatsiya tuzilishi paydo bo'ladi. 1.1-rasmdan ko'rinib turibdiki, deformatsiya darajasining ortishi bilan tortishish kuchi ortadi va nisbiy cho'zilish kamayadi, ya'ni. metallning qattiqlashishi sodir bo'ladi.
1.1-rasm. Quvvat va nisbiy cho'zilishning siqilish darajasiga bog'liqligi [2]
Bu plastik deformatsiya jarayonida kristall strukturasidagi nuqsonlar (dislokatsiyalar, vakansiyalar, interstitsial atomlar) sonining ortib borishi bilan izohlanadi, bu esa alohida yangi dislokatsiyalarning harakatiga to'sqinlik qiladi. Bularning barchasi deformatsiyaga qarshilikning oshishiga va plastisitning pasayishiga olib keladi.
Shuning uchun metallning plastik xususiyatlarini yumshatish va tiklash uchun keyingi issiqlik bilan ishlov berish kerak. Bu holda issiqlik bilan ishlov berishning eng mos turi yorqin qayta kristallanish tavlanishi hisoblanadi. Bu yangi deformatsiyalanmagan donalarning paydo bo'lishi va o'sishi qayta kristallanish markazlarining shakllanishi va yangi donalarning o'sishi tufayli sodir bo'ladigan davolashdir. Qayta kristallanish markazlarining hosil bo'lish jarayoni termal faol - harorat oshishi bilan tezlashadi. Sovuq haddelenmiş past uglerodli po'lat lentani tavlash uch bosqichda amalga oshiriladi [2, 5].
Nisbatan past haroratlarda (taxminan 0,2 Tmelt) qizdirilganda, tiklanish jarayoni sodir bo'ladi. Bunday holda, nuqta nuqsonlari (bo'sh joylar, oraliq atomlar) va dislokatsiyalarning qayta taqsimlanishi, yangi pastki chegaralar hosil bo'lmaganda kamayishi kuzatiladi. Biroq, bu holatda, deformatsiyalangan holatga nisbatan tuzilishda sezilarli o'zgarishlar hali ham mavjud emas.
0,2-0,5 Tm haroratda poligonizatsiya hisoblanadi. Dislokatsiyalarning qayta taqsimlanishi yuzaga keladi, bu esa past burchakli chegaralarga ega bo'lgan pastki donalar (ko'pburchaklar) shakllanishiga va deformatsiya stresslarini olib tashlashga olib keladi.
0,4-0,5 Tm haroratda qayta kristallanish sodir bo'ladi, uni bir necha bosqichlarga bo'lish mumkin. Qayta kristallanish jarayonida don chegaralari siljiydi. Alohida past burchakli chegaralarning erishi tufayli bir nechta pastki donalar birlashtiriladi. Yangi don chegarasi dislokatsiya ko'tarilishi tufayli orientatsiyani o'zgartiradi va yuqori burchakli chegara hosil bo'ladi. Shunday qilib, qayta kristallanish yadrosi paydo bo'ladi. Dislokatsiyalar donalar va fazalar chegaralarida to'planganligi sababli, dislokatsiyalarning maksimal zichligi bu erda kuzatiladi va qayta kristallanish shu erdan boshlanadi. Yadrolar hosil bo'lgandan so'ng, ularning o'sishi deformatsiyalangan strukturaning to'liq yo'q qilinishiga qadar boshlanadi. Bu jarayon birlamchi qayta kristallanish deb ataladi.
Birlamchi qayta kristallanish tugagandan so'ng, kollektiv qayta kristallanish davom etadi, bunda ba'zi qayta kristallangan donalar yuqori burchakli chegaralarni siljitish orqali boshqalar hisobiga o'sadi. Kollektiv qayta kristallanishning asosiy sababi - don o'sishi davrida chegaralar hajmining pasayishi tufayli don chegarasi energiyasini kamaytirish istagi. Bu davrda oqish kuchi ortadi [5, 6].
Qayta kristallangan donalar paydo bo'ladigan eng past isitish harorati qayta kristallanishni boshlash harorati deb ataladi [7]. Bu fizik konstanta emas, unga bir nechta omillar ta'sir qiladi: bosim bilan ishlov berish paytida deformatsiya darajasi, tavlanish vaqti, metallning tozalik darajasi va boshlang'ich (deformatsiyadan oldin) donning o'lchami. Deformatsiya darajasining ortishi bilan qayta kristallanish boshlanishining harorati pasayadi, buni 1.2-rasmdan ko`rish mumkin.
1.2-rasm. Deformatsiya darajasining qayta kristallanish boshlanishining haroratiga ta'siri [2]
Bu deformatsiya darajasining oshishi bilan dislokatsiyalar zichligi va deformatsiya jarayonida to'plangan energiya oshishi bilan izohlanadi, ya'ni. qayta kristallanish uchun termodinamik stimul mavjud. Yuvish vaqtining oshishi va qattiq deformatsiyalangan metallning tozaligi oshishi bilan qayta kristallanishning boshlanishi harorati pasayadi. Dastlabki (deformatsiyadan oldin) donni maydalash qayta kristallanishning boshlanishi haroratining pasayishiga olib keladi, chunki nozik taneli metallda qayta kristallanish markazlari tug'iladigan yuqori burchakli chegaralarning umumiy maydoni kattaroq bo'ladi va deformatsiya paytida to'plangan energiya kattaroqdir. Umuman olganda, Tr = 0,4 - 0,5 Tm.
Qayta kristallangan donning o'lchami tavlangan metallning eng muhim xususiyatlaridan biridir. Birlamchi qayta kristallanishning oxirigacha don hajmi qayta kristallanish markazlarining yadrolanish tezligiga va ularning o'sishning chiziqli tezligiga bog'liq. Markazlarning yadrolanish tezligi qanchalik yuqori bo'lsa va chiziqli o'sish tezligi qanchalik past bo'lsa, birlamchi qayta kristallanish oxirida hosil bo'lgan don shunchalik nozik bo'ladi va aksincha. Birlamchi qayta kristallanish tugagandan so'ng, donalar kollektiv qayta kristallanish tufayli qo'polroq bo'ladi. Shuning uchun yakuniy don hajmiga jamoaviy qayta kristallanish jarayonida kristallitlarning chiziqli o'sish tezligi ham ta'sir qiladi.
Yakuniy don hajmiga ta'sir qiluvchi asosiy omillar kimyoviy tarkibi, issiq prokat parametrlari, deformatsiya darajasi, harorat va tavlanish vaqtidir [5, 6].
Yuvish haroratining oshishi bilan markazlarning yadrolanish tezligi va chiziqli o'sish tezligi oshadi. Agar haroratga qarab yadrolanish tezligining o'zgarish darajasi chiziqli tezlikdan katta bo'lsa, u holda don bir xil o'zgarish tezligiga qaraganda nozikroqdir. Yuvish davomiyligining oshishi bilan don hajmi 1.3-rasmga muvofiq ma'lum bir harorat uchun chegara qiymatiga yaqinlashib, damping-to'yinganlik bilan ortadi.
1.3-rasm. Qayta kristallangan don hajmiga (t1< t2< t3) harorat (a) va qizdirish davomiyligi (b)ning ta’siri [2]
Harorat va tavlanish davomiyligiga qarab, yumshatish turli darajadagi to'liqlik bilan metallda sodir bo'ladi. 1.4-rasmda doimiy haroratda tavlanishning davomiyligi oshishi bilan mustahkamlik xususiyatlarining o'zgarishining uchta tipik holati va ularning mos ravishda doimiy davomiylikdagi tavlanish haroratiga bog'liqligi ko'rsatilgan.
Po'latning egiluvchanlik ko'rsatkichlari, odatda, mustahkamlik xususiyatlarining o'zgarishi bilan teskari yo'nalishda o'zgaradi: ular qaytish mintaqasida nisbatan zaif ortadi, birlamchi qayta kristallanish paytida, ishning qattiqlashishining ko'p qismi olib tashlanganida kuchli kuchayadi va kollektiv qayta kristallanishda kam o'zgaradi. Birlamchi qayta kristallanish, dislokatsiyalar zichligini keskin kamaytiradi va pastki donalarning devorlarini "supurib tashlaydi", kuchli yumshatilishga olib keladi, bu qayta kristallangan hajmning ulushiga proportsionaldir. Qayta kristallanishning boshlanishi (tpn) va oxiri (tpk) haroratining oshishi yoki doimiy haroratda tavlanish vaqtining oshishi bilan 1.4-rasmda ko'rsatilganidek, birlamchi qayta kristallanish tufayli mustahkamlik xususiyatlari intensiv ravishda kamayadi. Qattiqlashtirilgan donalar ancha mukammal qayta kristallangan donalar bilan to'liq almashtirilgandan so'ng, kollektiv qayta kristallanish donning qo'pollashishi tufayli mustahkamlik xususiyatlarini biroz kamaytirishi mumkin. 1.5-rasmda ko'rinib turganidek, ma'lum bir haroratdan boshlab, t1, plastiklik asta-sekin kamayadi, chunki ilg'or qayta kristallanish haddan tashqari qo'pol donalarning shakllanishiga olib keladi, ya'ni. qayta kristallanish tavlanishi paytida qizib ketish.
1.4-rasm. Ishda qotib qolgan metallning mustahkamlik xossalarining izotermik ta'sir qilish vaqtiga bog'liqlik sxemalari. Qaytish jarayonida qattiqlashuvni olib tashlash: amalda kamaymaydi; 2 - qisman kamayadi; 3 - butunlay olib tashlangan
1.5-rasm. Yuvish haroratining deformatsiyalangan metallning mexanik xususiyatlariga ta'siri [2]
Shunday qilib, tavlanishning yuqori harorat chegarasi haddan tashqari qizib ketish harorati ostida (taxminan 800 ° C) va Ac1 dan past, pastki esa - tn.r dan bir oz ortiqcha bilan tanlanadi. (taxminan 400 OS). Deformatsiya darajasining ta'siri rasmda ko'rsatilgan. 1.6.
1.6-rasm. Qayta kristallanishdan keyin plastik deformatsiya darajasining don hajmiga ta'siri (f va f1 - deformatsiyaning kritik darajasi) [2]
Juda yuqori tavlanish haroratida (t2 dan yuqori) egiluvchanlik ham, mustahkamlik ham keskin pasayadi, bu haddan tashqari yonish - kuchli donalararo oksidlanish, ba'zan esa don chegaralari bo'ylab aralashmalarning qisman erishi natijasida yuzaga keladi. Bu nuqson tuzatib bo'lmaydigan nikohga olib keladi - metall delaminatsiya, bulutli metall qayta eritish uchun yuboriladi.
Deformatsiyaning juda past darajalarida isitish qayta kristallanishni keltirib chiqarmaydi. 3-15% deformatsiyada tavlanishdan keyin don hajmi keskin oshadi va dastlabki don hajmidan ko'p marta oshib ketishi mumkin (deformatsiyaning kritik darajasi). Kritik darajada deformatsiyadan so'ng, yangi donalarning hosil bo'lish mexanizmi bo'yicha qayta kristallanish jarayoni ham sodir bo'lmaydi.
Kritik darajadan yuqori deformatsiyada birlamchi qayta kristallanish jarayoni davom etadi. Bu deformatsiyaning rivojlanishi bilan dislokatsiyalar zichligi oshgan hududlar sonining ko'payishi va natijada qayta kristallanish markazlarining paydo bo'lish ehtimoli oshishi bilan izohlanadi. Deformatsiyaning yuqori darajasida qayta kristallangan yadrolarning hosil bo'lish tezligi ularning o'sish tezligidan oshib ketadi, bu esa mayda donalarning shakllanishini oldindan belgilab beradi. Kritik darajadan yuqori deformatsiyada birlamchi qayta kristallanish jarayoni davom etadi. Bu deformatsiyaning rivojlanishi bilan dislokatsiyalar zichligi oshgan hududlar sonining ko'payishi va natijada qayta kristallanish markazlarining paydo bo'lish ehtimoli oshishi bilan izohlanadi. Deformatsiyaning yuqori darajasida qayta kristallangan yadrolarning hosil bo'lish tezligi ularning o'sish tezligidan oshib ketadi, bu esa mayda donalarning shakllanishini oldindan belgilab beradi.
Qattiqlikning oshishi va sovuq haddelenmiş po'latning egiluvchanligining pasayishi, tavlanishdan keyin ma'lum vaqt o'tgach, qarish jarayoni natijasida yuzaga kelishi mumkin. Bu sovutish paytida ferritdan ajralib chiqadigan karbidlar va nitridlar sezilarli mikrostresslar hosil qilishi va dislokatsiyalar harakatiga to'sqinlik qilishi bilan izohlanadi. Ushbu hodisani bartaraf etish uchun haddan tashqari qarish operatsiyasi amalga oshiriladi - past haroratli (350-450 ° S) ta'sir qilish. Bunda qattiq probirkada erigan uglerod mayda karbidlar holida ajraladi, so’ngra ularning qo’pollashishi (koagulyatsiyasi) sodir bo’ladi [6, 7].
Ipni qayta kristallanish tavlanishi funktsiyasi sexning termal uskunasiga yuklangan. Sovuq haddelenmiş metallni issiqlik bilan ishlov berish uchun eng keng tarqalgan uskunalar qo'ng'iroq tipidagi pechlar va uzluksiz tavlanadigan qurilmalardir.

1.3 Mavjud uskunaning afzalliklari va kamchiliklarini tahlil qilish

Tashqi diametri 1500-2700 mm va massasi 10-45 tonna bo'lgan rulonlarda metall zaryadni yorqin tavlash uchun ko'pincha himoya atmosferaga ega qo'ng'iroq tipidagi pechlar qo'llaniladi. Sovuq haddelenmiş chiziq yuvish va quritishdan oldin tozalanadi. Pech qattiq o'choq, issiqqa chidamli po'latdan yasalgan ichki kapot-mufel va tashqi isitish qo'ng'irog'idan iborat bo'lib, mufel ustiga o'rnatilgan va ichkaridan o'tga chidamli g'isht bilan qoplangan. Pastki qismida tashqi qopqoqda burnerlar va tutun teshiklari mavjud.
Rulolar o'choqqa yotqiziladi va mufel bilan yopiladi, u tavlangan metallning oksidlanishiga yo'l qo'ymaslik uchun qum qulfiga botiriladi. Brülörlerden chiqadigan yoqilg'ining (gaz) yonish mahsulotlari birinchi navbatda yuqoriga yo'naltiriladi (maxsus ekranlar), so'ngra ular ejektor yordamida tutun teshiklari orqali chiqariladi. Himoya gazi (95--97% N2 va 3-5% H2) mufel ichida doimiy ravishda oziqlanadi. Vodorod metall oksidlarini kamaytirish uchun reaksiya orqali ishlatiladi: H2 - H2O - Me. Metallni isitishni tezlashtirish uchun qo'ng'iroq tipidagi pechlarda rulonlar orasidan maxsus qistirmalarda o'tadigan himoya gazining majburiy aylanishini amalga oshiradigan va mufel devorlaridan ularga issiqlik o'tkazadigan fanatlar mavjud. Bir isitish qo'ng'irog'i 3-4 ta stendga (podga) xizmat qiladi.
Qo'ng'iroq tipidagi pechlarning afzalliklari: ular ishlashda ishonchli, ular turli xil davomiylik va harorat sharoitida texnologik jarayonlarni amalga oshirishga va har qanday boshqariladigan atmosferalardan foydalanishga imkon beradi. Pechlarning kamchiliklari orasida zaryadning notekis isishi, rulonlarni payvandlash, ishlov berish vaqti va ularga xizmat ko'rsatish uchun og'ir yuk ko'taruvchi kranlardan foydalanish kiradi. Bundan tashqari, qo'ng'iroq tipidagi pechlarni o'rnatish uchun katta ustaxona talab qilinadi. Umuman olganda, tavlanishning yuqori narxi.
Yorqin tavlanish uchun doimiy tavlanish birliklari (ANO) kamroq tarqalgan. ANO ning o'rta (pech) qismida issiqlik bilan ishlov berilgan chiziq ketma-ket isitish, ushlab turish, gazni sovutish, qayta isitish, qayta ishlash, tezlashtirilgan va havo sovutish bo'limidan o'tadi. Ipning o'lchamiga, uning harakat tezligiga, shuningdek issiqlik bilan ishlov berish rejimiga qarab, u isitish kamerasida 700-850 ° S haroratgacha isitiladi, so'ngra bu haroratda ushlab turiladi. Bo'lim. Gaz-jetli sovutish qismida chiziq 630-500 ° S haroratgacha sovutiladi. Sovutilgan chiziq qayta isitish qismida 400-500 ° S haroratgacha isitiladi. Keyin, qayta ishlash bo'limida u asta-sekin 280-250 ° C haroratgacha sovutiladi va tezlashtirilgan sovutish bo'limiga kirgandan so'ng, havodagi chiziq yuzasi oksidlanishini istisno qiladigan haroratgacha sovutiladi (100 ° dan past). C). Havoni sovutish bo'limida chiziq bo'limdagi havo haroratidan 5-7 ° S yuqori, lekin 40 ° S dan yuqori bo'lmagan haroratgacha sovutiladi.
Himoya gazini etkazib berishdan oldin o'choq qismlari azot bilan tozalanishi kerak. Himoya gazi o'choqqa quyidagi sharoitlarda beriladi: isitish, ushlab turish va qayta isitish qismining harorati kamida 500 ° S bo'lishi kerak; gazni sovutish, qayta ishlash va tez sovutish bo'limlarida harorat kamida 300 ° C bo'lishi kerak. Agar havo azot-vodorod gazi ishtirokida o'choq atmosferasiga kirsa, portlashni oldini olish uchun vilkalar doimiy ravishda yoqilgan bo'lishi kerak.
Himoya muhiti sifatida vodorodning hajm ulushi 3 dan 5% gacha bo'lgan azot-vodorod gazi ishlatiladi. Himoya atmosferasini tayyorlash uchun tozaligi 99,998% bo'lgan azot, minus 50 ° C gacha quritilgan va vodorod, minus 55 ° C gacha quritilgan. O'choqdagi o'choq qismlarida himoya gazning bosimi 5 × 14 mm suv bo'lishi kerak. Art. (49,0?137,2 Pa).
Uzluksiz tavlanish agregatlarining afzalliklari qisqa tavlanish davri, yuqori mahsuldorlik, isitishning bir xilligi, ko'plab yordamchi va transport operatsiyalarini bartaraf etish va jarayonning nisbatan past narxini o'z ichiga oladi. ANO ning kamchiliklari ularning o'lchamlarini o'z ichiga oladi, bu esa ustaxona binosini sezilarli darajada uzaytiradi [2, 7].